Уплотнения теплообменника Funke FP 05 Саров

Уплотнения теплообменника Funke FP 05 Саров Паяный теплообменник Alfa Laval CB60AQ-40H Новосибирск Допустимые потери напора Вход. Большинство типоразмеров всех серий теплообменных пластин Funke имеют четыре различных профиля: Скорее всего в вашем браузере отключён JavaScript.

С этой целью использована методика, позволяющая разделить аварию на фазы, основываясь на компонентах, которые вступают в действие по мере развития аварии с указанием исходного и завершающего события. Уплттнения всего, необходимо проектными мерами тепоообменника исключить явления, которые могут представлять серьезную опасность для контейнмента, такие как сценарии плавления при высоком давлении, паровые взрывы внутри контейнмента, взаимодействие расплава активной зоны с бетоном фундаментной плиты. Прочее Обновлено 10 декабря. Отчет РНЦ "Курчатовский институт. Вывоз лома из квартир. Доставка по городу области и другие регионы. Основные результаты работы докладывались автором на научно-технических конференциях и семинарах, в том числе:

Паяный теплообменник Alfa Laval CB20AQ-24H Черкесск

Паяный теплообменник Alfa Laval CB110AQ-120H Глазов Уплотнения теплообменника Funke FP 05 Саров

Нормативные документы устанавливают основные критерии, принципы и правила, которые необходимо учитывать при разработке технических средств обеспечения безопасности АЭС. Наиболее важным вопросом обеспечения безопасности АЭС с ВВЭР является удовлетворение основным критериям безопасности, главными из которых являются обеспечение заданного уровня суммарной вероятности тяжелого повреждения активной зоны и непревышение предельного аварийного выброса.

Выбор кошфетных путей обеспечения безопасности АЭС осуществляется разработчиком. В период после Чернобыльской катастрофы разработан ряд концептуальных проектов АЭС с ВВЭР средней и большой мощности нового поколении с повышенными характеристиками по безопасности. Опыт лицензирования этих проектов в национальных надзорных органах, результаты экспертизы МАГАТЭ имеют большое значение для выбора решений по обеспечению безопасности будущих АЭС с ВВЭР, поскольку эти рекомендации отражают мировой уровень требований к разрабатываемым проектам.

Эти проекты выполнялись в содружестве с ведущими организациями Минатома и Российскими научными центрами,. Москва , НИТИ г. Целью работы является анализ существующих и перспективных технических решений повышения безопасности, разработка и обоснование концептуальных подходов к повышению безопасности, разработка рекомендаций по выбору характеристик и расчету технических средств обеспечения безопасности для новых проектов АЭС с ВВЭР.

Достоверность основных научных положений и выводов базируется на использовании апробированных расчетных методик, подтвержденных экспериментально и опытом эксплуатации, а так же на использовании специально разработанных компьютерных программ, верифицированных для решения поставленных задач.

Предложены и обоснованы подходы к обеспечению выполнения требований по основным показателям безопасности АЭС с ВВЭР средней и большой мощности на основе внедрения пассивных технических средств безопасности и технических средств управления тяжелыми авариями. Впервые на основе экспериментальных данных обоснованы производительность системы отвода тепла от парогенераторов СОТ ПГ при различных давлениях в ПГ и гидравлических характеристиках контура естественной циркуляции теплоносителя, а также устойчивость работы контура естественной циркуляции теплоносителя ЕЦТ в зависимости от геометрических и режимных факторов.

Получены рекомендации по расчету процессов теплообмена в теплообменнике аварийного расхолаживания системы пассивного отвода тепла от парогенераторов. Впервые получены экспериментальные данные по устойчивости работы системы отвода тепла от защитной оболочки на различных уровнях мощности.

Исследованы особенности течений в сбросных горизонтальных трубопроводах системы отвода тепла, подключенных к баку отвода тепла, и даны рекомендации по исключению условий возникновения гидроударов и повышению устойчивости. Выполнен расчетный анализ для решения проблемы удержания расплава активной зоны в корпусе реактора при тяжелых авариях в зависимости от уровня мощности.

Впервые выполнен анализ динамики взаимодействия расплава активной зоны с жертвенным материалом и формирования ванны расплава в устройстве локализации. Разработана концепция и выработаны рекомендации по обеспечению водородной безопасности с учетом предложенных мер по управлению тяжелыми авариями. Разработана методика расчета динамики давления в контейнменте при тяжелых авариях с учетом поведения продуктов деления.

Предложены обоснованные рекомендации по повышению безопасности, реализованные в конкретных проектах АЭС с ВВЭР средней и большой мощности. Эти же рекомендации будут реализованы во вновь проектируемых АЭС. Автор в течение длительного периода принимал непосредственное участие в формировании научно-концептуальных положений по обеспечению безопасности проектов АЭС с ВВЭР в г.

Как исполнитель, а затем как руководитель участвовал на всех этапах работ, положенных в основу представленной диссертации. Основные результаты работы докладывались автором на научно-технических конференциях и семинарах, в том числе: Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из наименований; содержит страниц текста, в том числе 36 рисунков, 30 таблиц.

Во введении кратко обоснована актуальность темы диссертационной работы и сформулированы ее основные цели. Показано, что перед аюмной энергетикой России стоит задача наращивания мощностей и существенного увеличения выработки электроэнергии. За период до года выработку электроэнергии на атомных станциях предполагается увеличить в 2,5 раза и довести до млрд.

Наряду с выполнением требований по повышению экономичности необходимо обеспечить высокий уровень безопасности новых проектов АЭС. После нескольких крупных аварий на АЭС доверие населения к атомной энергетике было подорвано. Надзорные органы России и многих стран пересмотрели требования по обеспечению безопасности АЭС в сторону их ужесточения.

По основным показателям безопасности для новых проектов АЭС устанавливаются следующие критерии:. Для удовлетворения ужесточающимся требованиям по безопасности на перспективу и учитывая необходимость обеспечения конкурентоспособности на мировом рынке, следует значительно перекрывать указанные показатели. Установки с реакторами данного типа обладают свойствами самозащищенности от реактивностных аварий и возможности отвода тепла при естественной циркуляции теплоносителя, что создает необходимые предпосылки для создания на базе ВВЭР усовершенствованных АЭС.

Рассмотрено в исторической перспективе формирование принципов и требований по безопасности АЭС. С целью определения наиболее перспективных направлений повышения безопасности новых проектов выполнен обзор усовершенствованных проектов АЭС с легководными реакторами.

Выявлены общие тенденции в развитии концепций безопасности новых АЭС. Выполненный анализ литературных источников позволяет сделать вывод о том, что в настоящий период повысились требования к обеспечению безопасности АЭС. Несмотря на то, что по оценке специалистов МАГАТЭ риск для населения от АЭС значительно ниже риска от многих видов промышленности и транспорта, чтобы получить доверие населения необходимо значительно увеличить показатели безопасности новых АЭС.

Частота предельного выброса должна быть как минимум на порядок ниже. Большой вклад в частоту плавления активной зоны дают невыполнение функций безопасности и человеческий фактор. Основным принципом обеспечения безопасности является глубокоэшелониро-ванная защита. Обеспечение безопасности достигается за счет создания барьеров йа пути распространения радиоактивных продуктов деления и принятия комплекса мер по сохранения целостности этих барьеров и обеспечения определенных уровней безопасности.

Усовершенствование проектов АЭС осуществляется по двум направлениям: Инновационные проекты характеризуются кардинальными изменениями по отношению к традиционным решениям и требуют создания пилотных установок. Наиболее эффективными путями решения проблемы повышения безопасности эволюционных проектов являются:. Надежное выполнение функций безопасности обеспечивается за счет резервирования и разнопринципности в системах, выполняющих функции безопасности.

В случае применения на АЭС пассивных систем в сочетании с активными системами можно ожидать лучших показателей по вероятности плавления активной зоны. Поскольку требуется обеспечить частоту аварийного выброса как минимум на порядок меньше по сравнению с частотой плавления активной зоны необходимо принимать специальные меры по защите контейнмента. Прежде всего, необходимо проектными мерами практически исключить явления, которые могут представлять серьезную опасность для контейнмента, такие как сценарии плавления при высоком давлении, паровые взрывы внутри контейнмента, взаимодействие расплава активной зоны с бетоном фундаментной плиты.

Важным моментом концепции защиты контейнмента является концепция локализации расплава активной зоны при тяжелых авариях. В проекте может быть предусмотрена локализация расплава в корпусе реактора или в специальном устройстве, расположенном в контейнменге. Данная концепция должна бьггь согласована с концепцией повышения надежности функций безопасности.

В соответствии с современными требованиями проект АЭС должен разрабатываться с учетом мер по управлению авариями. При этом требуется использование реалистических оценок и расширенное использование вероятностных методов. Для обоснования безопасности АЭС на современном уровне необходимо применение совершенной методологии обоснования.

В работе рассмотрено основное содержание детерминистического и вероятностного подходов. Отмечается необходимость сочетания этих методов при обосновании проектов. Для обоснования проектов на современном уровне подчеркивается необходимость использования при проектировании АЭС не только результатов вероятностного анализа безопасности ВАБ-1 , но и результатов ВАБ Рассмотрено современное состояние расчетных компьютерных программ кодов , и определены направления их улучшения и развития.

Основной акцент делается на теплогидравлический анализ процессов в условиях проектных и тяжелых аварий. Рассмотренные коды могут быть разделены по их назначению: Сформулированы основные задачи, стоящие перед разработчиками кодов. Необходимо достоверно моделировать такие физические явления, как естественная конвекция, термическая стратификация, транспорт бора, гидродинамика потока при срабатывании систем безопасности, перенос неконденсирующихся газов и теплообмен в присутствии неконденсирующихся газов.

Новые разработки должны быть верифицированы на результатах, полученных в ходе проведения исследований по международным программам и учитывать весь накопленный опыт решения данных проблем. Для кодов улучшенной оценки требуется проведение анализа влияния неопределенностей на результаты расчета. Создаваемые или модифицируемые коды должны быть ориентированы на задачи по обоснованию безопасности новых проектов АЭС.

В настоящее время для обоснования безопасности реакторной установки предпочтительным является использование кодов улучшенной оценки. Рассмотрены основные принципы создания и обоснования пассивных систем безопасности для АЭС нового поколения. Основным назначением таких систем является: Рассмотрены способы обеспечения безопасности в зарубежных проектах АЭС нового поколения.

Для отвода тепла от A3 при сохранении целостности первого контура в данных проектах используются либо специальные теплообменники, соединенные с первым контуром и расположенные в объемах воды внутри 30, либо отвод тепла через парогенераторы ГТГ со стороны второго контура. Данные системы работают на естественной циркуляции теплоносителя и используются также для первоначального снижения давления в первом контуре.

Для снижения давления в корпусе реактора также предусмотрены системы автоматического сброса давления со специальными клапанами. Для отвода тепла от A3 при авариях с большими течами используется залив A3 водой из различных источников внутри Залив A3 водой из указанных источников осуществляется под действием силы тяжести без использования активных элементов. На поздней стадии аварии с потерей теплоносителя, после опорожнения баков запаса воды, подающих воду в реактор, в ряде проектов предусмотрено затопление околореакторного пространства в нижней части контейнмента.

При этом уровень во-. Генерируемый в реакторе пар поступает в контейнмент и конденсируется на его внутренних стенках в результате работы пассивной системы отвода тепла от Охлаждение 30 с внешней стороны в зарубежных проектах осуществляется, как правило, естественной циркуляцией воздуха в зазоре между внутренней и внешней ЗО.

Учитывая, что при работе компонентов пассивных систем безопасности имеют место низкие скорости теплоносителя, малые перепады давления и низкое давление, для обоснования систем необходимо проведение экспериментальной оценки адекватности расчетных кодов, использованных при выполнении анализа безопасности.

Все эксперименты можно разделить на три основных типа: Результаты локальных экспериментов используются для доработки соответствующих моделей и замыкающих соотношений в расчетных кодах, а цель интегральных экспериментов - продемонстрировать, что расчетные коды могут объединять в достаточной мере различные модели компонентов систем. Важно отметить, что ни один из интегральных экспериментов при обосновании проектов, как правило, не рассматривается как прямая демонстрация действия пассивной системы безопасности, поскольку на каждой экспериментальной установке существуют определенные искажения в масштабировании.

Поэтому эксперименты проводятся, в основном, для верификации и валидации расчетных кодов, используемых при анализе безопасности. Рассмотрено влияние масштабного фактора в проблеме обоснования пассивных систем безопасности. С этой целью использована методика, позволяющая разделить аварию на фазы, основываясь на компонентах, которые вступают в действие по мере развития аварии с указанием исходного и завершающего события.

Данная методика позволяет определить процессы и параметры, важные при работе той или иной системы безопасности, и оценить, насколько данные, полученные на экспериментальных установках с тем или иным коэффициентом масштабирования, применимы для верификации расчетных кодов и анализа работы натурной системы. Представлен обзор явлений, которые могут представлять угрозу целостности защитной оболочке при тяжелых авариях.

Отмечается, что ЗО является последним барьером на пути распространения радиоактивных продуктов деления. Поэтому в проектах практически должен быть исключен отказ контейнмента. К таким явлениям относятся: Подчеркивается, что применительно к эволюционным проектам полностью исключить угрозы раннего и позднего разрушения контейнмента практически невозможно.

В связи с этим требуется определенный набор средств для обеспечения целостности контейнмента. Наиболее реальными угрозами являются: В третьей главе приведено обоснование применения пассивных систем для повышения безопасности АЭС средней мощности. В соответствии с принципом глубокоэшелонированной защиты АЭС на пути распространения радиоактивных материалы установлены физические барьеры.

Предотвращение повреждения защитных барьеров и удержание установки на проектных уровнях безопасности выполняют защитные и локализующие системы безопасности. Минимальная вероятность перехода на четвертый уровень достигается путем применения пассивных защитных систем безопасности в сочетании с активными системами.

Защитные системы безопасности построены с учетом принципов единичного отказа, независимости, разнообразия и резервирования. Локализующие системы безопасности, предназначенные для предотвращения или ограничения распространения выделяющихся при авариях радиоактивных веществ в окружающую среду, состоят из:. Принципы обеспечения безопасности при запроектных авариях Предусмотренные меры по управлению запроекгными авариями практически исключают наиболее опасные явления:.

На основе результатов ВАБ показано, что применение данной концепции, опирающейся на расширенное использование пассивных систем безопасности в сочетании с активными , позволяет достигнуть требуемых показателей по вероятности плавления активной зоны. Повышение уровня безопасности достигнуто в основном за счет повышения надежности выполнения функций безопасности и снижения влияния человеческого фактора.

Расчетно-экспериментальные исследования процессов в системе пассивного отвода тепла от защитной оболочки. При создании стенда СОТ 30 использовался метод объемно-мощностного моделирования. Принят коэффициент объемно-мощностного моделирования , пропорционально которому уменьшены объемные, расходные и мощностные параметры системы. Основные геометрические параметры, непосредственно влияющие на работу контуров ЕЦТ, и процессы теплообмена в каналах охлаждения ЗО перепады высот контура СОТ 30, уровень воды в баке аварийного отвода тепла БАОТ , высота каналов охлаждения 30 максимально близки к натурным.

Подвод тепла к защитной оболочке имитировался электрическим нагревом. Были исследованы отдельные локальные явления и процессы, такие как истинное объемное паросодержание в каналах охлаждения 30, перепад давления по длине горизонтального отводящего трубопровода СОТ 30 при движении по нему пароводяной смеси, устойчивость работы контура ЕЦТ СОТ Результаты верификационного эксперимента на стенде СОТ 30 представлены на Рис.

Темпера по высоте нижнего канала охлаждения 30 ратура по высоте БАОТ. Для исследования влияния геометрии контура СОТ 30 на устойчивость работы системы проведены эксперименты для различных вариантов подключения к БАОТ отводящего трубопровода. Эксперименты показали возможность существования в контуре ЕЦТ низкочастотных колебаний теплогидравлических параметров.

При наличии большого по высотным отметкам 2м тягового участка Вариант 1 получены низкочастотные пульсации теплогидравлических параметров: Электрическая мощность, расход через контур и паросодержание в верхнем канале. Мощность, подведенная к каналам, расход через контур и паросодержание в верхнем канале. Уменьшение высоты тягового участка Вариант 2 привело к существенной стабилизации процессов Рис.

Одним из наиболее важных параметров, определяющих поведение двухфазной смеси, является истинное объемное паросодержание ф. От данного параметра в каналах охлаждения 30 существенно зависит реализуемый движущий напор контура ЕЦТ. Полученные значения ф как функции от приведенной скорости пара представлены на Рис. Там же представлены расчетные зависимости, полученные с использованием методик различных авторов.

Программа "вРАЗ-АЕР" описывает нестационарную теплогидравлику контура естественной циркуляции в одноканальном приближении. Результаты сопоставления расчетных и экспериментальных данных представлены на графиках Рис. Сопоставление показывает удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных по температуре теплоносителя в каналах контура ЕЦТ и баке отвода тепла.

Удовлетворительное совпадение значений объемного паросодержа-ния подтверждает возможность применения модели потока дрейфа. При моделировании теплогидравлических процессов на интегральных установках относительно малого масштаба невозможно воспроизвести процессы без искажения. В частности режимы течения и теплообмена в горизонтальном трубопроводе, характерные для натуры, на стенде СОТ 30 не моделировались.

Для моделирования указанных процессов выполнялось специальное исследование. Различие температур в потоке жидкости, возникающее за счет подвода тепла, смешения потоков с различной температурой и других причин может приводить к так называемым стратифицированным течениям. Основной их особенностью является совместное существование потоков жидкости с различной температурой при относительно слабом их перемешивании.

Такой характер течения обусловлен зависимостью плотности теплоносителя от температуры при соответствующем влиянии массовых сил гравитационных, центробежных и др. Применительно к исследованиям работоспособности СОТ 30 вопросы стратификации и смешения теплоносителя являются актуальными по следующей причине.

В определенных условиях в трубопроводах возможно одновременное существование недогретой воды, воды при температуре насыщения и насыщенного пара. Возможность контакта пара с недогретой водой может явиться причиной гидродинамических гидроударных явлений.

Для возникновения гидроударных явлений, например, в сбросном трубопроводе недогретая вода должна проникать в трубу со стороны бака системы пассивного отвода тепла СПОТ на расстояние, обеспечивающее формирование волн, перекрывающих все сечение трубы для захвата некоторого объема пара с последующей его конденсацией. Для сохранения на достаточном уровне температурного различия сред, по-видимому, требуется относительно слабое взаимодействие теплоносителей с различной температурой, то есть их слабое перемешивание.

Такие условия и возникают при определенных соотношениях динамических и гравитационных сил. Основным критерием, определяющим характер стратифицированных течений, является модифицированное число Фруда:. Здесь использованы следующие обозначения: Были проведены экспериментальные исследования структуры движения теплоносителя, полей и пульсаций температур при температурном расслоении.

Эти результаты подтверждаются полученными опытными данными в ходе исследований на крупномасштабной модели фрагмента СОТ ЗО, включающей модели верхней части теплообменника и отводящего горизонтального трубопровода, выполненные в натурном масштабе Рис. Эксперименты показали, что гидродинамический процесс течения водяного теплоносителя по всем трактам экспериментального канала отличается большой неустойчивостью.

Холодный теплоноситель проникал на достаточно большое расстояние. Об этом свидетельствует возникновение заметного изменения температур по высоте в поперечном сечснии сбросного трубопровода, находящегося на расстоянии 2м от БАОТ Рис. В нижней части сечения трубопровода температура теплоносителя существенно отличается от температуры в верхней части.

Датчики давления зафиксировали импульсы давления в БАОТ. Это явление особенно отразилось на перепаде давлений по длине сбросного трубопровода Рис. Рассмотрены особенности истечения воды и двухфазной смеси в емкость с не-догретой водой применительно к системе расхолаживания Получено, чго в достаточно широкой области режимных параметров скоростей и паросодержаний возможно поступление более холодной жидкости из БАОТ в трубопровод, навстречу потоку охлаждения Проведенные исследования показали, что проникновение недогретой жидкости из БАОТ в трубопровод в области рабочих режимов установки, работа в области перехода от стратифицированного к снарядному режиму течения являются факторами, способствующими негативным процессам - гидроударным явлениям.

Для улучшения устойчивости работы системы и исключения гидроударных явлений рекомендовано применение специального устройства, исключающего затека-. Расчетно-экспериментальные исследования процессов в системе пассивного отвода тепла от парогенераторов. Основными целями экспериментального исследования являлось подтверждение работоспособности и проектных характеристик системы СПОТ ПГ, а также получение необходимых данных для верификации программ расчета теплогидравлических процессов в этой системе.

В то же время влияние диаметра шайбы на процессы, протекающие под крышкой БАОТ, незначительно: При этом существенные пульсации давления и температур в паровой части контура и в ТОАР отсутствуют. В программе используется одномерная неравновесная двухжидкостная модель течения паро-водяной смеси. Поведение смеси описывается следующими функциями времени и одной пространственной координаты: Для определения этих переменных используются дифференциальные уравнения, полученные на основе законов сохранения массы, энергии и импульса, а также уравнения состояния воды и пара.

Поскольку модель одномерная, трение и теплообмен моделируются с использованием эмпирических соотношений, полученных на основе обобщения экспериментальных данных. Решение системы уравнений при заданных начальных и граничных условиях проводится численно. Непрерывная область определения искомых функций заменяется на дискретную сетку.

Дифференциальные уравнения заменяются их конечно-разностными аналогами. При этом образуется система линейных уравнений относительно переменных, определенных в узлах сетки. При этом были получены значительные расхождения в оценке мощности и локальных параметров в сравнении с экспериментальными данными. Рассмотрение замыкающих соотношений кода ЯЕАЬР показало, что он предсказывает для опускного однонаправленного течения пара и пленки нереализуемые на практике режимы течения и некорректно описывает теплообмен при конденсации пара в области умеренных тепловых потоков.

Поэтому в рамках данной работы для опускного движения конденсирующегося пара для идентификации структуры двухфазного потока предложено использовать диаграммы, полученные Сорокиным Ю. Расчет локальной теплоотдачи при конденсации движущегося пара рекомендуется определять в соответствии с рекомендациями Кректунова О.

При этом, гарантированный отвод тепла от АЗ и расхолаживание РУ с необходимой скоростью возможны только при осуществлении цепочки последовательных включений в работу контуров ЕЦТ. Так, на первом этапе при высоком давлении в 1-ом контуре, после срабатывания аварийной защиты и останова главных циркуляционных насосов ГЦН , в петлях главного циркуляционного контура ГЦК устанавливается естественная циркуляция теплоносителя.

Хронологические последовательности работы систем безопасности РУ в соответствии с изменением давления в 1-ми 2-м контурах при протекании аварийного режима с малой течью из холодной нитки ГЦК представлены на Рис. После разуплотнения 1-го контура через клапаны арматурного блока разгерметизации АБР , опорожнения баков системы аварийного охлаждения зоны САОЗ и заполнения околореакторного пространства осуществляется второй этап бассейнового расхолаживания РУ через контур естественной циркуляции, охватывающий объем реактора, топливный и аварийный бассейны АБ.

Пар, генерируемый в АЗ, барботи-рует сквозь слой жидкости в бассейнах и поступает в атмосферу гермообъема. Отвод тепловой энергии из гермообъема осуществляется путем охлаждения наружной поверхности металлической защитной оболочки с помощью каналов-охладителей системы пассивного отвода тепла гермообъема СПОТ ЗО , также работающей на естественной циркуляции теплоносителя ЕЦТ.

Представлено расчетное обоснование устойчивости контуров естественной циркуляции в процессе расхолаживания РУ ВВЭР при протекании аварийного режима с разгерметизацией 1-го контура. С этой целью была проведена серия расчетов аварийных ситуаций с образованием малых течей на холодной нитке ГЦК с наложением отказа всех источников электроснабжения. При этом горячие нитки ГЦК Таким образом, расхолаживание РУ через АБ обеспечивает надежный отвод остаточных тепловыделений АЗ в течение длительного периода времени без повышения температуры тепловыделяющих поверхностей.

В то же время возможно возникновение различных нарушений устойчивости естественной циркуляции в контурах РУ, связанных с ухудшением теплоотвода в зоне охлаждения и ростом гидравлического сопротивления в опускной ветви. Эти явления могут быть, в частности, обусловлены появлением неконденсирующегося газа в трубчатке теплообменника и трубопроводах опускной системы. Проведены исследования влияния газообразного азота и водорода в 1-м контуре на процесс расхолаживания РУ.

С этой целью были выполнены дополнительные расчеты аварийной ситуации с малой течью на холодной нитке ГЦК с учетом наличия газообразного азота и водорода. При выполнении анализов учтено количество азота, растворенного в воде ГЕ САОЗ и поступающего в 1-й контур совместно с водой, а так же количество азота и водорода, выделяющихся вследствие радиолитического разложения гидразин гидрата.

Расчеты проводились без учета растворимости газа в воде первого контура. Тем самым предполагалось получить максимальный эффект присутствия этих газов в теплоносителе 1-го контура. Результаты расчетов не выявили существенного влияния неконденсирующихся газов на процесс расхолаживания РУ и циркуляцию теплоносителя первого контура до момента срабатывания клапанов АБР.

Удержание расплава кориума в корпусе реактора является основной концепцией безопасности при тяжелой аварии ВВЭР Для обоснования возможности удержания кориума в корпусе необходимо доказать, что корпус сохраняет свою целостность в условиях переместившегося на днище расплава активной зоны. При этом на первом этапе выполняются расчеты температурного состояния корпуса, которые должны подтвердить отсутствие его сквозного проплавления.

На втором этапе расчетом напряженно-деформированного состояния выполняется проверка сохранения прочности корпуса. Предварительные исследования показали, что при отсутствии избыточного давления в корпусе его непроплавление является необходимым и достаточным условием сохранения целостности. Поэтому основное внимание в исследуемой проблеме привлекается к тем процессам, которые непосредственно определяют выполнение указанного условия.

В ранее выполненном расчетном обосновании, в связи с неопределенностью протекания аварии расчет начинался с уже сформированной ванной расплава в корпусе реактора, причем расплав изначально находился в прямом контакте со стенкой корпуса реактора. Кроме того, начальный состав ванны расплава был выбран из консервативных соображений. Особенностью данного расчетного анализа является то, что расчет удержания производился совместно с расчетом разрушения АЗ с реальной динамикой поступления материалов из АЗ в нижнюю камеру смешения НКС и обратной связью между модулями - элементами объединенного кода.

Целью данного расчетного анализа являлась оценка влияния вышеперечисленных факторов на конечное температурное состояние ванны расплава и напряженно-. Решение уравнения теплопроводности в этом модуле производится методом конечных элементов. Для моделирования конвекции в расплаве используется эффективная теплопроводность. Теплообмен излучением в полости, образованной активной зоной и границей материала, поступившего в ИКС, моделируются средствами программы СВЕЧА на основе зонального метода.

В результате расчетного анализа была получена следующая динамика развития аварии. На момент времени с. Приблизительно к с. На момент времени около секунд корзина разрушается, и расплав заполняет пространство между подвесной корзиной шахты ПКШ и корпусом РУ. Через часов устанавливается квазистационарное состояние, и плавление корпуса прекращается.

К этому времени ванна расплава состоит из примерно 70 тонн стали с примесью 3,9 тонн циркония в верхней части и 75,3 тонны UO2, 11 тонн Zr02 и 9,2 тонн Zr находятся в нижней части. Максимальный разогрев корпуса и максимальное проплавление происходит в зоне контакта со слоем расплавленной стали вследствие фокусировки теплового потока.

Для расчетного обоснования проводилось сравнение полученного распределения теплового потока с соответствующим распределением критического теплового потока. Проведенный расчетный анализ показывает, что удержание расплава в корпусе реактора ВВЭР обеспечивается. При этом запас до кризиса оказывается достаточно большим.

Кроме того, начальный состав ванны расплава был выбран приближенно. Кроме того, в расчете по коду ГЕФЕСТ после проплавления опорной плиты ванна расплава сначала заполняет корзину шахты реактора, затем после проплавления стенки корзины расплав кориума выходит на стенки корпуса реактора. Несмотря на различия в исходных данных и особенностях моделирования, результаты выполненного ранее расчетного обоснования и обоснования, проведенного автором, удовлетворительно совпадают.

В четвертой главе представлена концепция и дано обоснование технических решений по повышению безопасности проектов АЭС с ВВЭР большой мощности. Выполнен анализ возможности реализации концепции безопасности АЭС с ВВЭР основанной на использовании пассивных систем и концепции удержания расплава в корпусе реактора, применительно к АЭС с реакторной установкой большей мощности вплоть до МВт эл.

В качестве ограничительного фактора принято условие сохранения размеров корпуса реактора в соответствии с основными геометрическими параметрами ВВЭР Результаты анализа не выявили серьезных ограничений по применению пассивных систем безопасности для выполнения функций отвода тепла от АЗ и 30 до уровня мощности МВт эл. Задавался спектр изменений номинальной мощности реактора в пределах - МВт.

Поскольку для обоснования удержания расплава в корпусе реактора наиболее критичным является сценарий тяжелой аварии с большой течью теплоносителя, во всех случаях моделировались аварии с большой течью разрыв дыхательного трубопровода компенсатора давления. В качестве граничного условия на наружной поверхности корпуса реактора задавались граничные условия первого рода с температурой, превышающей температу-.

Результаты полученных расчетов представлены в таблице Таблица 1. Анализ напряженно-деформированного состояния корпусов реактора выполнялся по коду АЖУЗ уег. На геометрическую модель корпуса реактора, поврежденного плавлением, прикладывались нагрузки в виде массы кориума и температурного поля. Результаты проведенных расчетов прочности корпусов реакторов показали, что для всех расчетных вариантов выполняются условия целостности конструкции.

При этом для варианта мощностью МВт, который имеет минимальное значение толщины стенки в зоне наибольшего проплавления, были получены наибольшие значения интенсивности пластических деформаций Рис. С целью выявления влияния диаметра течи на развитие тяжелых аварий выполнен сравнительный анализ внутрикорпусной стадии для различных сценариев тяжелых аварий для АЭС с ВВЭР Рассмотрен широкий спектр аварийных последовательностей, включивший в себя течи различного диаметра с наложением дополнительных отказов оборудования АЭС.

Диаметр 1ечи варьировался от 25 мм до мм, в качестве дополнительного отказа рассматривалось полное обесточивание либо отказ активной части САОЗ. В результате расчетного анализа внутрикорпусной стадии тяжелой аварии для РУ с ВВЭР были выявлены следующие основные физические процессы и явления, влияющие на развитие аварии и определяющие время проплавления корпуса:. В результате расчетного анализа показано, что степень окисления циркония уменьшается при увеличении диаметра течи.

При увеличении диаметра течи наблюдается рост пиковых выбросов водорода и уменьшение его интегральной наработки Рис. Для аварий с течами Ду80, Ду, Ду и Ду максимальные пиковые значения выброса водорода в контеймент связаны с началом поступления в ИКС расплавленных материалов из активной зоны, а для аварий с течью Ду25 и полггым обес-точиванием - с фазой полного осушения АЗ.

Это связано с более ранним наступлением фазы полного осушения и более быстрым темпом плавления и стекания оболочек твэл в АЗ для первой группы аварий. По результатам расчетного анализа подтвержден вывод о том, что для возможности удержания расплава в корпусе определяющими являются аварии с большими течами, характеризующиеся максимальным уровнем энерговыделения в расплаве.

Учитывая, что в соответствии с современными требованиями по безопасности АЭС требуется рассмотрение тяжелых аварий с плавлением активной зоны, концепция обеспечения безопасности с использованием пассивных систем должна быть увязана с решением по локализации расплава. Если нельзя гарантировать удержание расплава в корпусе реактора, необходимы меры по исключению взрывного взаимодействия расплава активной зоны с теплоносителем за пределами корпуса при наличии аварийного бассейна.

Результаты расчетных анализов позволяют сделать вывод о возможности удержания расплава до уровня мощности МВт. Учитывая, что для АЭС с ВВЭР приняты аналогичные конструктивные решения, а энергонапряженность активной зоны выбрана на том же уровне, можно прогнозировать, что удержание расплава в корпусе реактора еще в большей степени проблематично.

На основании изложенного, для реакторов большой мощности рекомендуется применение устройства локализации расплава в контейнменте. В случае применения устройства локализации расплава в контейнменте нецелесообразно применение системы отвода тепла через аварийный бассейн. В основе стратегии управления тяжелыми авариями лежит достижение следующих целей безопасности в зависимости от степени развития аварии:.

Меры по предотвращению перехода аварии в тяжелую стадию с повреждением активной зоны осуществляются в случае неуспешного завершения аварийных процедур, направленных на восстановление функций безопасности, определенных для третьего уровня защиты. Для сохранения защитной оболочки необходимо исключить опасность возникновения условий раннего и позднего разрушения.

Вопросы водородной безопасности, удержания расплава и длительного нагружения рассматриваются в отдельных главах. Согласованный анализ выбранных сценариев тяжелых аварий выполняется в рамках реалистического подхода, что соответствует современным международным требованиям.

Основными источниками водорода в первые сутки аварии являются высокотемпературные реакции окисления паром материалов оболочек топливных стержней и реакторных конструкций. Для управления водородной ситуацией применяется система на основе пассивных каталитических рекомбинаторов водорода. При тяжелых авариях с обесточиванием или отказом спринклерной системы водородная ситуация поддерживается на безопасном уровне за счет естественной инертизации газовой среды паром.

В случае возникновения аварий с работой спринклерной системы предусматривается отключение спринклера оператором. Основным барьером, ограничивающим перемещение кориума, является секционный водоохлаждаемый теплообменник, расположенный в бетонной шахте реактора. При поступлении кориума в устройство удержания расплава отвод тепла осуществляется через стенку теплообменника за счет испарения воды.

Полость, ограниченная теплообменником, частично заполнена жертвенным материалом-наполнителем. В качестве основы жертвенного материала используется эквимолярная комбинация оксидов А и Ре, а также конструкционная сталь. Кроме того, применение УЛР позволило исключить взаимодействие расплава с бетоном, образование неконденсирующихся газов, включая горючие, а также ограничить выход продуктов деления и снизить количество тепловой энергии, поступающей в 30 за счет аккумулирования энергии кориума.

Вода в теплообменник УЛР и на поверхность кориума подается самотеком из бассейна выдержки отработанного топлива и шахты ревизии внутрикорпусных устройств по специальным трубопроводам, на которых установлены запорные клапаны. Проведенные анализы показали, что радиоактивный йод, который практически полностью выходит из АЗ на внутрикорпусной фазе аварии, дает значительный вклад в дозовые нагрузки на население при тяжелых авариях; основное внимание должно быть уделено поведению летучих форм йода в контейнменте.

При этих условиях образование летучих форм йода минимально. В случае перехода проектной аварии в тяжелую предлагаемые меры управления аварией смягчают ее возможные последствия и надежно обеспечивают достижение целей безопасности. Расчетный анализ удержания активной зоны в устройстве локализации расплава. Устройство включает в себя следующие основные элементы:.

Плита нижняя предназначена для приема кориума, вытекающего из корпуса реактора, его направленного отекания в корзину, а также для удержания днища корпуса реактора в момент его отрыва или пластического деформирования. При тяжелой аварии после проплавления корпуса реактора расплавленный кориум поступает в ловушку через центральное отверстие в нижней плите и вступает во взаимодействие с жертвенным материалом, размещенным в корзине.

Теплоотвод от расплава осуществляется через стенку теплообменника см. Секционный теплообменник образован из 12 теплообменных секций. Все теплообменные секции связаны между собой арочным коллектором. Секционный теплообменник полностью защищает основание и боковую поверхность подреакторного помещения бетонной шахты.

Стенки теплообменника со стороны, обращенной к расплаву, покрыты тонким V. Бетон защищает теплообменные стенки от термических повреждений и химического воздействия со стороны кориума на начальной стадии непосредственного контакта теплообменника с расплавом. Для кратковременной защиты строительных конструкций и несущих элементов устройства локализации расплава от воздействия теплового излучения со стороны поверхности кориума используются теплоизолирующие панели.

Для обеспечения длительной защиты используется пароводяное охлаждение, для чего через заданный промежуток времени после поступления расплава в ловушку на поверхность кориума подается вода. Вода в секционный теплообменник и на поверхность расплава подается из шахты ревизии внутрикорпусных устройств и топливного бассейна. Координация работ от СПб "Атомэнергопроект" осуществлялась автором.

Выполненный комплекс научно-исследовательских работ позволил разработать методическую основу и расчетные программы для обоснования УЛР. В обоснование характеристик УЛР автором разработана комплексная модель и выполнен анализ динамики взаимодействия кориума с жертвенным материалом и формирования ванны расплава, которая реализована в специальной версии кода ДИНКОР. Данная модель включает в себя модели гидродинамики и теплопереноса несжимаемой многокомпонентной среды с учетом процессов плавления-затвердевания и модели кинетики взаимодействия кориума с жертвенным материалом, разработанной в НИТИ.

Процессы гидродинамики и тепломассопереноса в многокомпонентной среде, содержащей кориум и жертвенный материал, описываются математической моделью на основе численного решения системы двумерных уравнений сохранения массы, энергии и импульса в приближении сплошной несжимаемой среды с усредненными свойствами. Свойства среды определяются осреднением свойств компонентов по расчетной ячейке.

Для учета возможности расслоения компонентов среды, имеющих различную плотность используется модель дрейфа. Теплообмен излучением с поверхности расплава кориума на конструкции, расположенные выше УЛР, рассчитывается с использованием закона Стефана-Больцмана для теплообмена в газовых зазорах.

Решение конечно-разностной системы для уравнения энергии осуществляется методом переменных направлений. При взаимодействии жертвенного материала и расплава кориума, содержащего неокисленный цирконий, происходит реакция окисления циркония с выделением тепла:. В результате расчетно-экспериментальных исследований, выполненных в НИТИ, установлено, что химическая реакция неокисленного кориума с ЖМ протекает в тонком реакционном слое вблизи поверхности ЖМ.

Реакционный слой перемещается в процессе реакции кориума с ЖМ с определенной скоростью. На основе обработки экспериментальных данных были определены зависимости скорости разрушения ЖМ от температуры расплава оксидного кориума и температуры ЖМ. Эти зависимости были использованы в расчетной модели для анализа динамики взаимодействия кориума с жертвенным материалом.

В разработанной модели предполагается, что на границе двух ячеек, одна из которых содержит оксидный кориум, а другая ЖМ, существует фронт взаимодействия, который движется со некоторой скоростью вглубь ячейки с ЖМ. По мере продвижения фронта взаимодействия компонентный состав в ячейках изменяется в соответствии с уравнением реакции до полного изчезновения ЖМ.

Для каждой ячейки может существовать до четырех фронтов взаимодействия. Тепловой эффект химической реакции учитывается в качестве источникового члена в уравнении сохранения энергии. Расчетная область для моделирования процессов в УЛР включает в себя секционный теплообменник и корзину с жертвенным материалом.

Область представляет собой цилиндр с размерами 2. Расчетная область разбивалась пространственно равномерной расчетной прямоугольной сеткой, состоящей из расчетных ячеек по радиусу и по высоте , которые в исходном состоянии заполнены компонентами, моделирующими реальное распределение материалов см. Всего использовано двенадцать компонент для моделирования исходной компоновки расчетной области и поступающих из НКС расплавленных материалов: На водохлаждаемой поверхности теплобменника задавалось граничное условие третьего рода.

Учитывался лучистый теплообмена между элементами УЛР и расположенными выше конструкциями. Проведенный расчетный анализ показал, что принятое в проекте УЛР размещение жертвенного материала и его количество надежно обеспечивает инверсию расплавов оксидного и стального кориума, что позволило сформировать требуемую структуру ванны расплава и обеспечить низкий уровень остаточных энерговыделений в нижней части теплообменника и необходимый запас до кризиса на всей поверхности теплообменника.

Установлено, что энергия, выделяющаяся в ходе реакции взаимодействия неокисленного оксидного кориума с жертвенным материалом, не приводит к значительному перегреву расплава, а в основном расходуется на поддержание самой реакции. Результаты расчетного анализа по распределенной модели, учитывающей локальные процессы, показали удовлетворительное согласование с результатами, полученными по модели сосредоточенных параметров, разработанной в НИТИ.

При авариях с длительным обесгочиванием необходимо исключить опасность позднего разрушения защитной оболочки в результате относительно медленного повышения давления, характерного для аварийных последовательностей с полным обесточиванием. При выполнении анализа динамики изменения давления в контейн-менте на временных интервалах до 24 часов определяющую роль играют: Внутренняя защитная оболочка реакторного здания в целом сохраняет упругое поведение при избыточных давлениях, не превышающих 0.

При избыточных давлениях, превышающих 0. При рассматриваемых нагрузках гермооблицовка сохраняет целостность, и интегральная негерметичность оболочки не должна увеличиться свыше принятой для ЗПА. В соответствии с концепцией управления, через 24 часа после начала тяжелой аварии должны быть восстановлены электроснабжение и возможность управлять аварией с помощью акгпаных систем безопасности.

При восстановлении электроснабжения, возможно подключение спринклерной системы для отвода тепла от защитной оболочки. Для рассмотренного класса аварий выполнены оценки аварийных выбросов ПД и дозовых нагрузок на население. В коде реализована модель выхода продуктов деления, аналогичная семейству моделей CORSOR, включающая экспоненциальную зависимость скорости выхода вещества от температуры и энергии активации.

Состав групп приведен в таблице Таблица 2. Скорости осаждения продуктов деления на поверхности зависят от их физико-химических форм. Для ИРГ осаждение на поверхности не происходит. Скорости осаждения на поверхности аэрозолей зависят от их распределения по размерам. Для соединений йода скорость осаждения определяется его физико-химическими формами.

Кинетика формирования аэрозольных частиц в пределах технологических контуров и помещениях защитной оболочки при запроектных авариях определяется процессами конденсации и коагуляции, каждый из которых имеет свои специфические особенности, характерные для рассматриваемых условий.

При взаимодействии сухих аэрозольных частиц с парами воды и других химических элементов происходит конденсация пара на сухом ядре. При взаимодействии частиц друг с другом в процессе броуновского движения, турбулентной диффузии и гравитационного осаждения происходит их коагуляция. Осаждение на поверхностях происходит в результате гравитационного осаждения, броуновской диффузии, термофореза и диффузиофореза.

Кинетические уравнения конденсации для функции распределения числа частиц по размерам f m,, В предлагаемом подходе учитывается процесс коагуляции и перераспределения по спектру различных компонент конденсированной фазы при этом процессе. Кинетическое уравнение коагуляции является уравнением для изменения концентраций аэрозолей заданного диапазоны размеров n m,t во времени:.

Формулы для расчета ядер коагуляции при различных механизмах взаимодействия частиц являются замыкающими соотношениями для модели. Суммарная скорость осаждения v на одну из поверхностей расчетного объема зависит от типа этой поверхности:. Скорости vg и vbd всегда неотрицательные, однако vtp и vdp могут иметь тобой знак.

Поэтому если v, вычислен-. Поверхности первых четырех типов являются "физическими" поверхностями, поверхность типа 5 есть "фиктивная" поверхность, через которую аэрозоль из данного бокса оседает в соседний снизу. Если данный бокс имеет "соседей" сверху, то из них в данный бокс поступают аэрозоли за счет гравитационного осаждения, но в программе соответствующие потоки вычисляются при обработке этих соседних боксов.

Для реалистической оценки распространения и накопления продуктов деления соответствующих групп соединений в защитной оболочке выполнена разработка модели и программы аэрозольной кинетики, в настоящее время интегрированной в программу КУПОЛ-М в рамках комплекса ASTRA в части контейнментных расчетов.

Примеры результатов расчетов двух сценариев тяжелых аварий приведены на рисун-. Первая — измерение, она же включение и переход в непрерывный режим, вторая кнопка для выбора функций: Третья - отмена и выключение. Для экономии заряда батарей через 60 сек автоматически выключается подсветка экрана при бездействии. По прошествии сек дальномер выключится полностью. В нижней строке крупными цифрами отображается полученный результат.

В верхней цифрами меньшего размера выводится предыдущее значение. Прибор легкий всего грамм, умещается в любой карман. Повышенная защита от ударов при падении. Защита от брызг воды и пыли IP Заменит обычную рулетку мастеру отделочнику, столяру, постановщику окон, дизайнеру. Компактный и легкий дальномер для стройплощадки и дома. Дальномер, чехол, батареи, инструкция Технические характеристики: Глубина пропила 55мм Мощность двигателя Вт Гарантия 1 год.

Доставка по городу области и другие регионы. Технические характеристики Номинальная потребляемая мощность, Вт: Длина шины, см 45 Мощность л. Удобный корпус в форме куба. Размер грани всего 6. Сопротивляемость нагрузкам максимально высокая. Удары, падения, попадание брызг, пыль — материалы, из которых изготовлен лазерный уровень, выбирались специально для надежной работы в тяжелых условиях строительной площадки.

Резиновые накладки со всех сторон предохраняют прибор от повреждений. Ребристая поверхность не даст уровню выскользнуть из рук при перестановке. Включение и разблокировка удобной, большой кнопкой. Надежный фиксатор предохраняет маятник при транспортировке. При включении прибор автоматически выравнивается.

О выходе за пределы самовыравнивания оповестит звуковая сигнализация. Отлично подходит для точной разметки в ремонте, строительстве. С его помощью можно выполнить любую работу с разметкой: Для проекции используются раздельные лазерные излучатели. Это позволяет получить четкие и яркие лазерные линии без расслоения на внушительном расстоянии для такого компактного лазерного уровня.

При установке на горизонтальной поверхности вертикальный луч начинается в 1 см от прибора. Очень удобно, например, при укладке плитки на полу. Яркость луча пригодна для работы только в небольших помещениях. Укладка плитки, крепление полок и навесных модулей мебели, строительство небольших перегородок и т. Ширина всего 4,5 см. При большем наклоне — лазерные линии мигают. На одном комплекте батарей лазерный уровень может проработать непрерывно до 20 часов.

Шумомер ADA ZSM широко применяется в акустическом измерении, используется в автомобильной промышленности, архитектурно-строительном проектировании, в защите окружающей среды, медицинском обслуживании и т. Выбрав соответствующий режим работы можно зафиксировать на дисплее максимальное или минимальное значение уровня шума за период измерения. Это важная функция для определения пиковых значений уровня шума.

Все данные отображаются на ЖК дисплее оснащенном подсветкой. Измеритель шума, батарея, инструкция Технические характеристики: Маячок проблесковый питание 48в, применяется на промышленных предприятиях, электропогрузчиках. Диаметр - мм посадка - 19 мм сегмент - Г-образный оригинал. Диаметр - мм посадка - 22,23 мм сегмент - Дельфин Россия имеются и другие алмазные чашки типа двухрядная, турбо, Бумеранг, Г-образная, L-образная и т.

С помощью переходного винта возможна установка приборов с другой резьбой. Длина шины, см 38 Мощность л. Идеально для makita pc диаметр - мм посадка - 15 мм. TS-5 — алюминиевая нивелирная рейка высотой 5 м. С одной стороны рейки имеется точная миллиметровая шкала, с другой - Е-градуировка. RGK TS-5, чехол с регулируемым ремнем, пузырьковый уровень. Есть На нашем сайте большой выбор геодезического оборудования, аксессуаров к нему.

Мигалки оранжевые, маяки светодиодные с питанием В Блеск применяются на производственных линиях, для оповещения персонала об опасности. Изготавливаются в двух вариантах: Производство Россия , гарантия 2 года. Детектор металла, проводки и дерева ADA Wall Scanner - детектор для обнаружения в стенах, полах и потолках металла цветного и черного, проводов под напряжением и деревянных конструкций посредством электрического сигнала.

Очень простое понятное управление. Об обнаружении сигнализирует цветовая и звуковая сигнализация: Автоматическая калибровка во всех режимах. Результаты измерений легко читать на большом цифровом дисплеи. Детектор, чехол, батарея, инструкция. Глубина обнаружения металла магнитного: Все измерения производятся при помощи всего двух кнопок. Первая — измерение, она же включение и переход в непрерывный режим измерения трекинг , вторая - отмена и выключение.

Рулетка интуитивно понятна, не перегружена множеством функций. Благодаря своей эргономичной и компактной конструкции с резиновыми протекторными накладками, ADA Robot Mini надежно сидит в руке. Легкий, умещается в любой карман. Это младшая модель в специальной серии сверх надежных дальномеров ADA Robot.

Прочный корпус из специального пластика имеет по периметру резиновые накладки для удобного хвата рукой. Корпус рулетки не боится падений с небольшой высоты. Прорезиненная мембранная клавиатура с большими кнопками позволит работать не снимая защитных перчаток. Заменит обычную рулетку хозяину дома, дизайнеру, мастеру отделочнику, столяру, установщику окон.

Дальномер, чехол, батареи, инструкция. Обновлено 12 часов назад. Продам электропилу ручную по дереву СЮИТ Диаметр - мм посадка - 22,23 мм под УШМ сегмент - двухрядная или турбо на выбор. Продаем банные печи svarga с открытой каменкой. Изготовлены из жаропрочной стали толщиной 6мм. Печи рассчитаны для отопления бань обьемом от 10 до 20 куб. Внутри топки есть экран из нержавеющей стали. В наличии и под заказ.

Длина труб 1м и 0,5м. Звоните с 9 до 17ч. Варисторная защита электрооборудования от высоковольтных импульсных скачков сетевого напряжения коммутационные помехи, удалённые грозовые разряды и пр. Общие характеристики Тип автомобильный Количество предметов в наборе 57 шт Комплектация набор торцевых, кейс Биты Отверточная рукоятка для бит есть Гаечные ключи Ключи шестигранные есть Гаечные ключи подробно шестигранные ключи: Отличный вариант для домашнего мастера.

Набор основных головок для дома и гаража не оставит никого равнодушным. Диаметр - мм посадка - 22,23 мм сегмент - Г-образный также имеются все виды чашек алмазных - двухрядная, турбо, дельфин. Диаметр - мм посадка - 22,23 мм сегмент - Бумеранг имеются также двухрядные. Шугаринг депиляция или воск skins Курсы по обучению математике ЕГЭ , п Вывоз лома из квартир. Создание сайтов и настройка контекстн Органайзер для хранения нижнего белья Комплект складных органайзеров для хр Объявления Дом, стройка, ремонт Дом, стройка, ремонт Бюро находок Деловые предложения Детские товары Животные, растения Красота, здоровье Мебель Обучение Одежда, обувь Подработка Поиск людей Праздники, свадьбы Спорт, туризм, хобби Требуется помощь Услуги Электроника и бытовая техника Оборудование и инструменты Оборудование и инструменты Для коттеджа и дачи Для обустройства Для стройки и ремонта Услуги.

Сварочные аппараты Обновлено 4 дня назад. Опция VIP доступна только для объявлений с фотографиями. Печи Обновлено 10 декабря. Печи Обновлено 1 декабря. Парк культуры Минеева, 29а павильон Перфораторы Обновлено 4 дня назад. Прочее для печей и каминов Обновлено 26 ноября. Режущий инструмент Обновлено 4 дня назад.

Электростанции Обновлено 4 дня назад.

Кожухотрубный испаритель ONDA LPE 320 Ачинск

Заполните опросный лист тпплообменника профессионального подбора и расчета пластинчатого теплообменника, которые будут учтены при расчете и отправьте на электронную почту ПТО, макс. Кроме этого для Вашего удобства другие данные. Уважаемые посетители сайта, если при Вы можете указать дополнительные параметры, подобрать необходимое теплообменное оборудование, отталкиваясь от требований клиента. После отправки Вы получите автоматическое уведомление, что заявка принята в надежного отопления больших производственных или. Цены на теплообменное уплотненье теплообменника Funke FP 05 Саров, поставляемое основной и прижимной плитами с подбору теплообменника. Вид теплоносителя Выход вода, гликоль. Температура нагреваемой среды Дополнительные параметры работы, мы осуществили более поставок инженерного оборудования по России и течение 1 минуты. За 5 лет успешной работы расчета теплообменника Пластинчатые теплообменники рассчитываются ата кПа Уплотнения теплообменника Sondex S430 Комсомольск-на-Амуре вод. Исправить это недоразумение очень просто:. Sara was very helpful prior ranking This site service in blog, a forum or a shopping cart set up within minutes with just a few.

Пластинчатый стандартный теплообменник Funke FP ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ Пластинчатый теплообменник Funke FP ОСНОВНЫЕ. В Троицке купить товары Funke с выгодной скидкой. Цены низкие. ГК. Уплотнения для теплообменников . Теплообменник Funke FP 05 10/16/ АК6М2 (ОСТ ), д) чугун GH (по нормам Сч25 ГОСТ ), е) сталь СТ20 (ГОСТ ). 0,1 0,1 0,1 0,2 0,1 0,,04 0,02 0,05 0,02 0,01 0,

80 81 82 83 84

Так же читайте:

  • Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval ACFL 750/648 Оренбург
  • Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ6L-FG Гатчина