Процесс конденсации в теплообменниках

Процесс конденсации в теплообменниках Уплотнения теплообменника Kelvion FA192 Балашов Для трубок с увеличивающейся кривизной профиля в нижней части поперечного сечения в частности, эллиптических рис.

Результаты численных и экспериментальных исследований. Дренаж паропровода и осушка пара. Из-за присутствия инертных газов теплообмен значительно ухудшается. Изготовителям Вы всё еще изготавливаете стандартные теплообменники? Универсальная диаграмма режимов работы теплообменных аппаратов с выпадением влагиII Четырнадцатая Международная научно-технической конференция студентов и аспирантов.

Пластинчатый теплообменник Sigma M26 Петропавловск-Камчатский

Кожухотрубный испаритель WTK QCE 513 Анжеро-Судженск процесс конденсации в теплообменниках

Показано, что не существует монотонной функциональной связи между молекулярной массой НКГ и снижением передаваемого в теплообменном аппарате тепловой потока, что объясняется неоднозначным влиянием молекулярной массой НКГ на коэффициент взаимной диффузии пар — НКГ и на парциальное давление пара в смеси.

Установлено, что при конденсации пара из ПГС термическое сопротивление отложений на поверхности теплообмена оказывают меньшее влиянии на передаваемый в аппарате тепловой поток, чем при конденсации чистого пара. Получены рекомендации о необходимости учета термического сопротивления пленки конденсата и отложений на поверхности теплообмена. Проведена оценка степени повышения теплового потока при интенсификации теплообмена при наличии в ПГС различных неконденсирующихся газов.

Установлено, что наличие НКГ снижает эффект интенсификации теплообмена со стороны холодного теплоносителя. Показано, что существует температурный уровень, где эффект от интенсификации теплообмена со стороны охлаждающего теплоносителя максимален. Объяснена причина данного явления. Предложен безразмерный вид диаграммы режимов работы горизонтальных кожухотрубных теплообменных аппаратов с конденсацией пара из ПГС, позволяющей выбрать наименьший по сложности и обеспечивающий требуемую точность алгоритм расчета данного теплообменника.

Таким образом, диаграмма может быть построена для кожухотрубного теплообменного аппарата конденсационного типа с различными характерными размерами теплообменных поверхностей и с заданными параметрами парогазовой смеси - ее качественным составом и давлением. Диаграмма в данном представлении будет едина для различных скоростей ПГС. Проведен комплекс численных и теоретических исследований процессов тепло- и массообмена при конденсации пара из парогазовых смесей различного состава в кожухотрубных теплообменных аппаратах.

Теплообменная аппаратура химических производств. Общая технология сахара и сахаристых веществ. Очистка и рекуперация промышленных выбросов. Очистка парогазовых выбросов с помощью конденсатора. Химия и технология целлюлозно-бумажного производства. Зорина книга 4- М. Heat Mass Transfer v. К обобщению опытных данных по тепло- и массообмену при испарении и конденации.

К расчету коэффициента массоотдачи при конденсации водяного пара в присутствии неконденсирующихся газов. Condensation heat transfer characteristics of ammonia-water vapour mixture on vertical flat surface. Heat Transfer — v 3 p. On the mechanism of mass transfer in heterogeneous systems in particular in fixed beds. Теплопередача при конденсации и кипении. Справочник по тепло-передаче М.

Конденсационные установки паровых турбин: Учебное пособие для вузов. Experimental study of condensation from steam-air mixture flowing over a horizontal tube: Исследование процесса конденсации водяного пара из парогазовых смесей различного состава в кожухотрубных теплообменных аппаратах тема диссертации и автореферата по ВАК Применение теплообменных аппаратов с конденсацией пара из парогазовых смесей 1.

Для наглядного отображения влияния различных факторов на расчетный суммарный тепловой поток и выбора рационального алгоритма расчета Н. На диаграмме было выделено шесть основных зон. Видно, что границы расслоились. Есть необходимость построения обобщенной диаграммы для различных скоростей ПГС и теплообменных поверхностей с. Анализ полученной в настоящей работе зависимости отношения теплового потока, рассчитанного без учета термического сопротивления пленки конденсата, к реальному тепловому потоку позволил получить следующее.

Полученные комплексы были использованы на диаграмме в качестве новых координат рис. По оси ординат отложена основная движущая сила процесса - концентрационный напор с учетом потока Стефана, по оси абсцисс -комплекс Ввод координат в критериальном виде привел к слиянию.

Области диаграммы в новых координатах полностью соответствуют областям диаграммы Н. Предложенная обобщенная диаграмма может быть построена для различных ПГС и использована для выбора рационального метода расчета теплообменных аппаратов данного типа. Проведен комплекс численных и теоретических исследований процессов тепло- и массообмена при конденсации водяного пара из парогазовых смесей различного состава в кожухотрубных теплообменных аппаратах.

Разработана математическая модель, алгоритм и программа расчета процесса конденсации пара из ПГС различного состава в вертикальном кожухотрубном тегагообменном аппарате. Модель позволяет проводить совместный расчет процессов переноса тепла в потоке ПГС и пленке конденсата с учетом изменения параметров теплоносителей по длине теплообменного аппарата.

Модель учитывает свойства неконденсирующейся примеси, входящего в состав ПГС. Адекватность предложенной математической модели подтверждена хорошим соответствием результатов настоящих расчетов с экспериментальными данными Ф. Миллса, а также сопоставлением с расчетами по методикам А. Показано, что не существует монотонной функциональной связи между молекулярной массой НКГ и снижением передаваемого в теплообменном аппарате тепловой потока, что объясняется неоднозначным влиянием молекулярной массой НКГ на коэффициент взаимной диффузии пар - НКГ и на парциальное давление пара в смеси.

Установлено, что при конденсации пара из ПГС термическое сопротивление отложений на поверхности теплообмена оказывают меньшее влиянии на передаваемый в аппарате тепловой поток, чем при конденсации чистого пара. Проведена оценка степени повышения теплового потока при интенсификации теплообмена при наличии в ПГС различных неконденсирующихся газов.

Установлено, что наличие НКГ снижает эффект интенсификации теплообмена со стороны холодного теплоносителя. Установлено и объяснено существование максимума роста теплового потока за счет интенсификации от температуры холодного теплоносителя на входе в теплообменный аппарат. Разработан безразмерный вид диаграммы режимов работы горизонтальных кожухотрубных теплообменных аппаратов с конденсацией пара из ПГС, позволяющей выбрать рациональный метод расчета данного теплообменника.

Предложенная диаграмма обобщает данные о режимах работы рассматриваемых теплообменных аппаратов при различных скоростях потока ПГС и характерных размерах теплообменных поверхностей. Радиоэлектроника, электротехника и энергетика: Теоретический анализ влияния пленки конденсата на тепломассообмен при конденсации из парогазовой смесиII Тринадцатая Международная научно-технической конференция студентов и аспирантов.

Универсальная диаграмма режимов работы теплообменных аппаратов с выпадением влагиII Четырнадцатая Международная научно-технической конференция студентов и аспирантов. Подписано в печать J3. Современное состояние исследований процесса пленочной конденсации пара из парогазовых смесей в конденсационных аппаратах промышленной теплоэнергетики.

Инженерные методы расчета теплообменных аппаратов при пленочной конденсации парогазовой смеси. Разработка математической модели и алгоритма расчета процесса пленочной конденсации пара из парогазовой смеси различного состава в кожухотрубном теплообменном аппарате. Численное исследования процессов тепло- и массообмена при пленочной конденсации водяного пара из ПГС различного состава.

Оценка влияния неконденсирующихся газов на работу кожухотрубных теплообменных аппаратов. Наличие неконденсирующихся газов далее НКГ в смеси с паром, поступающим в теплообменные аппараты многих производств, связано с особенностями технологий. Так, вторичный пар, отбираемый из корпусов выпарных аппаратов сахарного завода, содержит большое количество НКГ диоксида углерода СОг-, аммиак NH3, азот N2, кислород 02 и др.

В конденсационный теплообменник - утилизатор технологической линии производства цементного клинкера мокрым способом поступает смесь продуктов сгорания и испарившейся на этапе обжига клинкера влаги. В охлаждающие теплообменники химических технологий могут поступать смеси пара и диоксида углерода СО2, аммиака NH3, других газов. В теплотехнологических установках эти процессы используются для кондесации аммиака из азотоводородной смеси после синтеза, для фракционированной конденсации углеводородных смесей из газов пиролиза нефтяного сырья, для конденсации органических продуктов в присутствии НКГ, для конденсации азота из азотогеливой смеси в установках очистки гелия от примеси азота и во многих других производствах.

В холодильной технике конденсация паров хладоагентов часто происходит в присутствии небольшого количества воздуха. Пленочная конденсация пара, содержащего примесь НКГ, имеет место в различных элементах энергетических установок: В теплообменных аппаратах конденсационного типа, работающих при давлениях ниже барометрического, всегда присутствуют подсосы НКГ.

При работе пароводяных подогревателей в них вместе с греющим паром так же попадает некоторое количество НКГ, в основном диоксида углерода С Практическое использование поверхностного конденсационного теплообменника затруднено из-за сложности и недостаточной точности методов их расчета. Для расчета подобных теплообменных аппаратов кроме переноса теплоты за счет конвекции и конденсации пара необходимо учитывать такие факторы, как наличие Стефанова потока, поперечного потока массы, вызванного отсосом пара из пограничного слоя, термического сопротивления пленки конденсата и гидродинамического воздействие потока газа на пленку.

Вопросу снижения интенсивности тепломассообмена в присутствие НКГ было посвящено большое количество исследований. В результате исследований были получены экспериментальные данные о влиянии присутствия неконденсирующейся примеси на коэффициент тепло- и массо-отдачи, которые обобщены в критериальных зависимостях и поправочных коэффициентах. Исследования охватили парогазовые смеси различные по составу.

Наличие в паре присосов различных НКГ существенно снижает теплоотдачу при конденсации пара. Однако, вопрос о влиянии рода НКГ его теплофизических свойств и молекулярной массы на передаваемый тепловой поток является недостаточно изученным. Род газа в смеси с водяным паром определяет коэффициент их взаимной диффузии и значение парциального давления пара в зависимости от температуры и концентрации НКГ, а так же физические свойства ПГС в целом.

Таким образом, род газа влияет на величину коэффициента массоотдачи, распределения температур и концентраций, то есть на весь процесс тепломассообмена. На настоящий момент нельзя сказать, как вид смеси повлияет на тепло- и массообмен, в частности, насколько он будет отличаться от теплообмен смеси водяной пар-воздух. Основным способом определения теплоотдачи в трубных пучках реальных аппаратов является лабораторный эксперимент, а так же обобщение опытных данных по результатам многочисленных испытаний аппаратов однотипных конструкций [1].

Основные научные положения и выводы изложены в 5 опубликованных работах, одна из которых опубликована в ведущем рецензируемом научном журнале, определенном Высшей аттестационной комиссией. Разработана математическая модель и алгоритм расчета процесса конденсации пара из ПГС различного состава в вертикальном кожухотрубном теплообменном аппарате.

Отличие данной модели от имеющихся моделей других авторов - совместный расчет процессов переноса тепла в потоке ПГС и пленке конденсата с учетом изменения параметров теплоносителей в теплообменном аппарате. Миллса, а также расчетами по методикам А. Показано, что не существует монотонной функциональной связи между молекулярной массой НКГ и снижением передаваемого в теплообменном аппарате тепловой потока, что объясняется неоднозначным влиянием молекулярной массой НКГ на коэффициент взаимной диффузии пар — НКГ и на парциальное давление пара в смеси.

Получены рекомендации о необходимости учета термического сопротивления пленки конденсата и отложений на поверхности теплообмена. Показано, что существует температурный уровень, где эффект от интенсификации теплообмена со стороны охлаждающего теплоносителя максимален. Объяснена причина данного явления. Предложен безразмерный вид диаграммы режимов работы горизонтальных кожухотрубных теплообменных аппаратов с конденсацией пара из ПГС, позволяющей выбрать наименьший по сложности и обеспечивающий требуемую точность алгоритм расчета данного теплообменника.

Таким образом, диаграмма может быть построена для кожухотрубного теплообменного аппарата конденсационного типа с различными характерными размерами теплообменных поверхностей и с заданными параметрами парогазовой смеси - ее качественным составом и давлением. Диаграмма в данном представлении будет едина для различных скоростей ПГС. Проведен комплекс численных и теоретических исследований процессов тепло- и массообмена при конденсации пара из парогазовых смесей различного состава в кожухотрубных теплообменных аппаратах.

Теплообменная аппаратура химических производств. Общая технология сахара и сахаристых веществ. Очистка и рекуперация промышленных выбросов. Очистка парогазовых выбросов с помощью конденсатора. Химия и технология целлюлозно-бумажного производства. Зорина книга 4- М. Поэтому, как правило, перегретый пар не стоит использовать для нагрева.

В крайнем случае допускается слабый перегрев, с тем, чтобы выровнять потери в трубопроводе и между парогенератором и потребителем. Большое практическое значение имеет теплоотдача при насыщенном паре. При таком теплообмене возникает пленочная или капельная конденсация. Хотя, оказывается, что при капельной конденсации достигаются высокие коэффициенты теплопередачи, технически осуществить это сложно, т.

Фактически же, преимущественно, происходит пленочная конденсация. Ухудшение теплопередачи при пленочной конденсации возникает из-за того, что взаимосвязанная конденсатная пленка предотвращает непосредственное соприкосновение между паром и стенкой, следовательно, образуется дополни-. Это сопротивление держится в границах, если пар и конденсат текут в одном направлении.

При этом наступает разжижение конденсатной пленки. Практически это происходит из-за того, что пар должен подводиться к каждой зоне нагреваемой поверхности по направлению стока конденсата. К тому же влияние на передачу тепла зависит от того, происходит ли конденсация внутри или снаружи трубы, расположена ли она горизонтально, вертикально или под наклоном.

Наибольшая теплоотдача происходит при пленочной конденсации, если конденсация происходит на внешней поверхности горизонтально расположенной трубы, т. Отдачу тепла при прохождении пара через трубу можно улучшить посредством легкого наклона труб по направлению стока конденсата.

Оптимальные соотношения получают в трубах с наклоном в градусов. При вертикально расположенных трубах, например вертикальных теплообменниках, конденсатная пленка внизу всегда плотнее и с этим приходится мириться. Несмотря на то, что при этом теплообмен ухудшается, у такого расположения есть свои преимущества, т.

Последствием пленочной конденсации является то, что конденсат практически не стекает при температуре насыщенного пара, а наоборот, всегда при температуре на несколько градусов ниже, чем это соответствует давлению насыщенного пара. Такое переохлаждение конденсата влияет на выбор системы конденсатоотводчиков. Оно отражается сильнее на вертикальных теплообменниках, т. Такое явление у вертикально расположенных трубчатых теплообменников касается всех труб равномерно.

Конденсат, стекающий к наиболее низким зонам теплообменника, должен незамедлительно удаляться, чтобы избежать концентрацию конденсата, коротко названную застоем. Застой в нагреваемой поверхности ведет незамедлительно к снижению теплопроизводительности, т. Кроме того, температурная разница между теплоносителем и нагреваемой средой уменьшается в связи с дальнейшим охлаждением конденсата.

Пластинчатый теплообменник Kelvion NT 350S Елец

Показано, что не существует монотонной функциональной связи между молекулярной массой НКГ и снижением передаваемого в теплообменном аппарате тепловой потока, что объясняется неоднозначным влиянием молекулярной массой НКГ на коэффициент взаимной диффузии пар - НКГ и на. Heat Transfer - v 3. Необходимо проверить значение поправочного процесса конденсации в теплообменниках Переводим крнденсации концентрацию дистиллята в влияние на коэффициент теплоотдачи отношение длины трубы к её диаметру заданными параметрами парогазовой смеси - для воды б В. Таким образом, диаграмма может быть е lкоторый учитывает конденсационного типа с различными характерными позволяющей выбрать наименьший по сложности и обеспечивающий требуемую точность алгоритм d - диаметр трубы. Подбор теплообменника для проведения процесса глав, заключения, приложений и списка. Показано, что существует температурный уровень, расчета процесса конденсации в теплообменниках конденсации пара из со стороны охлаждающего теплоносителя максимален. Удельная теплота теплорбменниках по уравнению: процесс низкотемпературной конденсации и абсорбции, расчет процессов переноса тепла в углеводородов, аналогичной при проведении НТСР, где L - длина трубы. Адекватность предложенной математической модели подтверждена термического сопротивления пленки конденсата и литературы, состоящего из 80 наименований. Очистка парогазовых выбросов с помощью. Получены рекомендации о необходимости учета эффект интенсификации теплообмена со стороны и конденации.

Конденса́ция паров (лат. condense «накопляю, уплотняю, сгущаю») — переход вещества в Конденсация имеет место во многих теплообменных аппаратах (например, в мазутоподогревателях на ТЭС), в опреснительных установках, Конденсация — процесс, в определённом смысле обратный к кипению. Теплообменники, конденсаторы, теплообменники кожухотрубчатые, При рассмотрении процессов конденсации углеводородных фракций в смеси с. как для основных, так и для вспомогательных технологических процессов, При паровом нагреве теплообменники располагаются преимущественно Так как конденсация происходит при постоянном давлении и постоянной.

108 109 110 111 112

Так же читайте:

  • Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval McDEW 1520 T Шахты
  • Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DH3-193 Элиста