Паяный теплообменник Funke NPL 4 Тамбов

Паяный теплообменник Funke NPL 4 Тамбов Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CDEW-240 T Хасавюрт Температура греющей среды горячий контур на входе в теплообменник.

Скорость испарения резко увеличивается при распыливании топлива на отдельные капли с помощью специальных устройств - форсунок. Благодаря этому полностью исключается смешение сред в теплообменнике. Однако следует иметь в виду, что асимметричные каналы обладают рядом преимуществ, благодаря чему их использование будет более желательным. В соответствии с заказом на основании тех. Топливо В качестве сырья можно использовать Подробнее. Нужна помощь в подборе оборудования? Техническая, 18 Ханты-Мансийск ул.

Пластинчатый теплообменник Теплохит ТИ 14,6 Сургут

Пластины теплообменника Alfa Laval TL15-BFD Тамбов Паяный теплообменник Funke NPL 4 Тамбов

Температура нагреваемой среды холодный контур на выходе из теплообменника. Температура нагреваемой среды холодный контур на входе в теплообменник. Дополнительные параметры Вы можете указать дополнительные параметры, которые будут учтены при расчете теплообменника. Допускаемые потери напора в ПТО, макс Есть заполненные опросный лист или другие данные?

Перезвоним вам в течение 1 минуты. Выберите регион, в котором вы находитесь. Увеличение числа рядов труб поверхности нагрева по ходу газов позволяет турбулизировать поток и усилить теплообмен. Коэффициент полезного действия котла - отношение полезно использованной теплоты ко всей теплоте, внесенной в топку котла при сжигании топлива: Выделяют пять основных потерь тепла в котле: Одновременно с увеличением теплопроизводительности котла при повышенной форсировке растут потери теплоты с уходящими газами, так как температура уходящих газов при увеличении нагрузки возрастает, как следствие КПД котла уменьшается.

Поэтому так важно при выборе котла точно определить необходимую мощность при пиковой нагрузке. Рассмотрим возможный достижимый КПД котла при слоевом сжигании твердого топлива. С увеличением номинальной производительности котла доля ограждающей поверхности на единицу вырабатываемой мощности уменьшается, следовательно, уменьшаются и потери q5.

Данный вид потерь в большей степени зависит от типа топочного устройства применяемого для сжигания конкретного вида топлива. Данный вид потерь зависит от полноты смешивания топлива с воздухом. Данный вид потерь является основным, и зависит от вида топлива, температуры уходящих газов, организации топочного процесса и конструктивных особенностей котла эффективности организации теплообмена.

Заявленный производителем КПД котла обеспечивается грамотным монтажом, наладкой и его эксплуатацией на месте, а также сжигаемым топливом и его характеристиками. Каждый котел имеет оптимальную нагрузку, являющуюся наиболее экономичной. Эксплуатация котла должна быть организована таким образом, чтобы наибольшую часть времени он работал на максимально экономичном режиме нагрузки.

Правильно организованные тяга и дутье позволят организовать оптимальный коэффициент избытка воздуха в топке и полноту выгорания топлива. Увеличение коэффициента избытка воздуха приведет к увеличению потерь с уходящими газами. Чрезмерное уменьшение коэффициента избытка воздуха приведет к появлению зон с недостатком кислорода. В таких зонах не происходит полного окисления элементов топлива и образуется сажа.

Контроль за стабильностью горения и полнотой выгорания топлива осуществляется при выполнении основных правил: Равномерно распределенная по времени загрузка топлива позволит сократить период сушки топлива и добиться устойчивого пламени. Правильное осуществление контроля за горением топлива позволяет сократить время сушки топлива и обеспечить полное выгорание летучих горючих веществ топлива и кокса.

При правильно организованном топочном процессе пламя должно иметь соломенный цвет. Провал топлива это по сути потери с механическим недожогом. Интенсивный провал может привести к возгоранию топлива в коробе поддува, с последующим перегревом и выходом из строя слоевой колосниковой решетки. Наличие сажистых и золовых отложений на поверхностях нагрева в разы уменьшает интенсивность теплообмена и, следовательно, снижает КПД котла.

И поэтому они осознанно идут на приобретение более металлоемких, больших по габаритным размерам, дорогих и менее эффективных по теплообмену котлов, рассчитывая тем самым сэкономить на водоподготовительном оборудовании, считая, что затраты на покупку и эксплуатацию водоподготовительного оборудования выше затрат на топливо. Очевидно, что напряженность работы поверхностей нагрева котла, следовательно, и их срок службы зависит от толщины отложений накипи и от скорости их образования, и никак не зависит от остаточного проходного сечения трубы многие считают, чем больше диаметр трубы, тем дольше она зарастает накипью, при этом сохраняя достаточный проход для протока воды.

Даже небольшое отложение накипи ухудшает теплообмен, приводит к напряженной работе металла труб и чревато возможным выходом из строя котла. Накипь на стенках труб это выпавший при кипении воды твердый осадок кальциевых соединений. Причиной отложения накипи на стенках труб служит пристеночное кипение воды в трубах, которое возможно, как и застойных зонах, так и при движении воды в трубах.

Давайте начнем рассмотрение механизма образования отложений накипи с бытового примера. Многие из нас сталкивались с отложением накипи на поверхности нагрева чайника либо кипятильника при использовании обычной водопроводной воды, и интенсивным отложением накипи при использовании воды с высокой жесткостью. Это пример может рассматриваться как аналог образования накипи в застойных зонах.

Но также отложение накипи может происходить и при движении воды. Чтобы понять причины данного процесса и оценить технические решения по снижению интенсивности образования накипи безреагентным способом невозможно полностью исключить возможность образования накипи безреагентным способом , реализованные в разных конструкциях котлов, рассмотрим режимы течения жидкости.

Режим движения жидкости бывает ламинарным и турбулентным. При ламинарном режиме течение устойчивое, а струйки потока движутся, не смешиваясь, плавно обтекая встречающиеся на их пути препятствия. Турбулентный режим характеризуется беспорядочным перемещением конечных масс жидкости, сильно перемешивающихся между собой. Режим движения жидкости зависит от соотношения сил инерции и сил вязкости внутреннего трения в потоке, которое выражается критерием числом Рейнольдса: Нижний предел критического числа Re для трубы круглого сечения составляет около Верхний предел числа Re зависит от условий входа в трубу, состояния поверхности стенок и т.

При движении реальной вязкой жидкости слой, непосредственно прилегающий к твердой поверхности, прилипает к ней. Вблизи твердой поверхности устанавливается переменная по сечению скорость, возрастающая от нуля на этой поверхности до скорости w невозмущенного потока рисунок 2. При движении потока в прямых трубах различают начальный участок течения и участок стабилизированного течения рисунок 2.

Начальный участок участок трубы, в котором равномерный профиль скорости, соответствующий сечению на входе через плавный коллектор, постепенно переходит в нормальный профиль стабилизированного течения. При ламинарном режиме стабилизированный профиль скорости устанавливается по параболическому закону рисунок 2. Следовательно, вероятность пристеночного кипения меньше.

Из формулы видно, что число Re прямо пропорционально скорости жидкости и внутреннему диаметру трубы. Следовательно, чтобы добиться турбулентного режима движения жидкости в трубе большего диаметра с сохранением скорости движения, необходимо увеличить расход жидкости. Рассмотрим варианты конструкторских решений по созданию турбулентного режима движения воды в экранной поверхности нагрева котла одной мощности одинаковый расход воды через котел.

При условии, что размер экранной поверхности уже определен, необходимо выбрать гидравлическую схему потока воды: Для достижения одного и того же значения числа Re при заданном расходе воды, при наборе экранной поверхности из труб большого диаметра придется увеличивать число последовательных ходов, перебросов между ходами, с меньшим числом труб в одном ходе это увеличит общую длину водяного тракта и число местных сопротивлений, и в итоге приведет к увеличению гидравлического сопротивления.

Напротив же, применение трубы меньшего диаметра позволит, увеличив число параллельных труб в одном ходе, сократить число последовательных ходов, перебросов между ходами, суммарную длину водяного тракта и позволит уменьшить гидравлическое сопротивление. Возьмем определенный размер ширины панели 1,5 м. Расположим трубы так, что бы между ними оставался зазор мм. Рассчитаем количество допустимых шагов и труб.

Диаметр труб определяется по условиям: Шаг труб межосевое расстояние между трубами в панели, задается из условий: Число ходов и труб в ходе определяется из условий: Скорость воды в трубе: Диаметр, толщина трубы Шаг трубы в панели, мм Количество труб в панели, шт. Количество труб в ходу, шт. По данным таблицы 1 видно, что такая панель обладает наименьшим сопротивлением, но при этом скорость критически мала.

В панели такого типа будет наблюдаться пристеночное кипение, и как следствие будет интенсивно образовываться накипь. Подводя итог, можно смело сказать, что применение труб меньшего диаметра более оправдано с точки зрения интенсивности теплообмена и механизма образования отложений накипи, с попутным сокращением затрат на металл и эксплуатационных затрат на преодоление гидравлического сопротивления котла, и как следствие сокращение затрат на электроэнергию.

Это предусматривается конструктивными характеристиками котла при проектировании, но определяющее значение имеет насосное оборудование, обеспечивающее номинальный расход воды через котел во время его эксплуатации. Соответствие расхода воды через котел его паспортным характеристикам обеспечивает отсутствие застойных зон и минимизирует отложение накипи. Наличие грязевого фильтра и частые продувки через дренажные и воздушные штуцера также позволяет снизить интенсивность образования накипи.

Взвешенный шлам, грязь и пузырьки воздуха являются концентраторами накипеобразования, так как при контакте их с поверхностью труб снижается интенсивность теплообмена и увеличивается температура стенки, а при дальнейшем их движении и освобождении занятого участка трубы приводит к интенсивному нагреву воды с возможным вскипанием.

К мероприятиям по снижению интенсивности коррозии поверхностей нагрева котлов можно отнести и предварительный подогрев воды с последующим деаэрированием удалением воздуха. Так как при нагреве воды выделяется растворенный кислород. Не стоит экономить на качестве воды, так как водоподготовка позволит вам увеличить срок службы котла и тепловых сетей, сохраняя на протяжении всего срока высокий КПД и позволяя экономить топливо.

Производитель задает себе этот вопрос в поисках возможности снижения себестоимости продукции и, следовательно, повышения прибыли. Потребитель ищет более надежный в эксплуатации котел. Сварной шов это не только неразъемное соединение, также это концентратор напряжений и дополнительный центр отложения накипи из-за своей шероховатости.

Немаловажный факт, что для производства котлов должна применяться сталь с нормированными механическими свойствами ГОСТ , а изготовление цельнотянутых труб по ГОСТ и категории с нормированными механическими свойствами начинается со стали И этот факт играет немаловажную роль в выборе материала для изготовления котлов производителем и для потребителя при выборе котла. Увы, часто стараясь снизить затраты на реконструкцию котельной мы радуемся низким ценам предлагаемым поставщиками котельного оборудования, но что за этим скрывается?

Коэффициенты для расчета отопления К: Отдельно при расчете необходимо учитывать потери в теплотрассе, ее протяженность и изоляцию. При установке насосов меньшей производительности, не обеспечивающей рекомендуемое давление на выходе из котла или снижающей скорости теплоносителя в поверхностях нагрева, возможно: Установка насосов большей производительности влечет следующие проблемы при эксплуатации как котла, так и котельной в целом, а именно: При увеличении расхода теплоносителя через котел при сохранении производительности уменьшается разница температур теплоносителя входа и выхода, что затрудняет контроль за производительностью котла.

Выводом должно следовать четкое соблюдение рекомендаций завода-изготовителя котлов по характеристикам устанавливаемого насосного оборудования. Для этого необходимо посредством регулировочной арматуры организовать такой расход воды через котел, при котором разница показаний манометров будет равна гидравлическому сопротивлению котла указанному в паспорте на котел. Этот метод является действенным, так как расчет гидравлического сопротивления производится по номинальному расходу воды.

В тех случаях, когда в котельной установлены насосы производительностью в несколько раз превышающей требуемый номинальный расход воды через котел, во избежание затрат на преодоление возрастающего гидравлического сопротивления, в случае прохода через котел всей воды, рекомендуется организовывать байпасную линию с регулировочной арматурой для пропуска части воды в обход котла.

При этом котел продолжает работать в расчетном режиме, не изменяя свои характеристики, и не возникает проблем с контролем за работой котла. Такой способ регулирования расхода воды как шайбование применяется при необходимости регулирования расхода на параллельных ветвях теплотрассы.

После проведения расчетов необходимого расхода воды по ветвям теплотрассы определяют место установки шайбы и ее геометрические характеристики пропускное сечение. Шайбование позволяет исключить возможность самовольного изменения расхода среды посторонними лицами, чего не исключает установка регулировочной арматуры. Если по ряду причин: Данная проблема может быть решена установкой промежуточной насосной станции на удаленном участке теплотрассы.

Насосы в данной насосной станции должны обладать такой же расходной характеристикой как основные насосы котельной и достаточным напором для преодоления гидравлического сопротивления участка теплотрассы, на который не хватает напора основных насосов. В реальных условиях для обеспечения полного сгорания топлива приходится подавать значительно большее количество воздуха, чем теоретически необходимо.

Это объясняется главным образом недостаточно тщательным смешиванием топлива с воздухом, из-за чего часть воздуха не участвует в горении и удаляется из топки вместе с продуктами сгорания. Правильно настроенные тяга и дутье позволяют эксплуатировать котел на максимальном, заложенным в его конструкцию, КПД.

При настройке тяги и дутья необходимо следовать указаниям руководства по эксплуатации на котел. При эксплуатации котлов с принудительной тягой следует строго следовать указаниям заводаизготовителя при подборе дымососа. В погоне за экономией электроэнергии необходимо учитывать тот факт, что дымососы одного типа, но с меньшей установленной мощностью и числом оборотов электродвигателя обладают меньшей производительностью и развивают меньшую тягу рисунок 2.

Кроме того, мощность, реально потребляемая электродвигателем дымососа, гораздо меньше установленной и зависит от нагрузки на дымосос количества транспортируемых дымососом дымовых газов и угла поворота лопаток направляющего аппарата дымососа. Пуск дымососа необходимо осуществлять при закрытом направляющем аппарате на холостую , это позволяет снизить нагрузку на электродвигатель и уменьшить пусковые токи.

Правильно организованный процесс тяги и дутья уменьшает потери с химическим и механическим недожогом топлива, потери с уходящими газами и повышает КПД котельной установки в процессе эксплуатации. Последующая регулировка дутья производится при каждой загрузке топлива в топку. При загрузке топлива необходимо уменьшать дутье путем закрытия шибера, и по завершению загрузки топлива открывать шибер до прежнего положения.

Выдержка из руководства по эксплуатации:. Покрыть поверхность топочного полотна ровным слоем угля толщиной мм; Приоткрыть шибер на газоходе котла, включить дымосос и на малой тяге провентилировать топку; Положить поверх слоя угля дрова и зажечь их без пуска вентилятора с открытой поддувальной дверкой; Распределить по решетке ровным слоем древесный кокс, образовавшийся после прогорания дров, закрыть дверку поддувала, включить вентилятор и дать слабое дутье под решетку.

Подача воздуха под решетку должна быть как можно меньше для обеспечения нормального избытка его в топке; По мере разгорания слоя угля на решетке и прогрева котла необходимо постепенно увеличивать подачу топлива и воздуха и последовательно увеличивая тягу и дутье, поднять нагрузку до необходимой Предварительным этапом перед настройкой тяги и дутья является подбор и установка тягодутьевого оборудования.

Подбор дутьевого вентилятора осуществляет завод изготовитель котла в зависимости от конструкции котла и типа сжигаемого топлива согласно напорным и расходным характеристикам вентилятора. Подбор и установка дымососа осуществляется на основании проекта котельной по аэродинамическим характеристикам котлов и газового тракта, с учетом особенностей сжигаемого топлива и эксплуатационного режима котельной.

При подборе дымососа следует учитывать то, что характеристики дымососа или группы дымососов должны удовлетворять всем предусмотренным режимам котельной. При любом режиме работы котельной, при работе котла на любой производительности котла при работе с принудительной тягой, на выходе из топки котла должно обеспечиваться разряжение Па.

Разряжение в топке регулируется положениями шиберов на подаче воздуха и на газовом тракте за котлом при помощи тягонапорометра вовремя пусконаладочных работ. Во время пусконаладочных работ производится маркировка положений шиберов и указывается положение максимального открытия шибера подачи воздуха из условий оптимального избытка воздуха поданного на горение 1,4 1,5 и положение максимального открытия шибера на газовом тракте за котлом из условий оптимального разряжения на выходе из топки 20 40 Па и минимально достижимого избытка воздуха в уходящих газах это позволяет снизить присосы холодного воздуха в газовом тракте котла и соответственно снизить потери тепла с уходящими газами.

Для этого необходимо произвести подготовку к работе и растопку котла согласно руководству по эксплуатации котла. Контроль вырабатываемой мощности во время наладки определяется при помощи теплосчетчика либо при его отсутствии по показаниям термометров установленных на входе и выходе котла при установленном расходе воды через котел.

Расход воды через котел возможно установить по показаниям манометров входа и выхода, расход воды через котел при котором разница показаний манометров соответствует заводскому гидравлическому сопротивлению котла - номинальный расход, так как гидравлический расчет котла производится по номинальному расходу воды. Степень открытия шибера на подаче воздуха для работы котла на номинальной мощности определяется по диаграммам рабочих характеристик на дутьевое оборудование, данная информация может быть запрошена у поставщика оборудования.

При работе котла на номинальной мощности сбалансированная тяга и дутье должно обеспечивать стабильное горение и полное выгорание топлива. При положении шибера на подаче воздуха в положении для достаточной подачи воздуха для работы котла на номинальной мощности, шибер на газоходе за котлом должен находится в таком положении при котором отсутствует выбивание дыма в зал котельной, пламя в топке принимает стабильное вертикальное положение без интенсивных колебании, отсутствует вихрь мелких искр и при легком касании поверхностном равнении слоя не должно происходить выбивания пламени и дыма через загрузочную дверцу в зал котельной.

При правильно организованном топочном процессе и в частности правильно отрегулированной тяге и дутье пламя должно быть соломенного цвета это свидетельствует о полном выгорании топлива. При работе котлов на естественной тяге разряжение на выходе из топки так же должно составлять Па, а подобранная и установленная дымовая труба должна создавать тягу достаточную для создания данного разряжения при работе котла на всех режимах с учетом аэродинамического сопротивления котла и газового тракта от котла до дымовой трубы.

Конечное значение для создания тяги имеет ее высота, диаметр влияет на пропускную способность. После окончания отопительного сезона воду из котлов и системы отопления сливают и производят их промывку. В этот период при необходимости проводят химическую очистку котлов от накипи. С наружной стороны котлы должны быть тщательно очищены от золы, сажи и шлака. Несмотря на то, что системы отопления промывались, в процессе эксплуатации наблюдалось ухудшение циркуляции в отдельных ответвлениях, стояках и отопительных приборах в результате их загрязнения различными видами отложений, особенно на участках с малыми скоростями воды.

В последние годы промывку систем отопления и теплопроводов стали производить с помощью сжатого воздуха гидропневматическим способом. Это способствует повышению скорости водовоздушной смеси и созданию более высокой по сравнению с нормальным режимом эксплуатации турбулизации потока. В результате создаются благоприятные условия для удаления различного рода загрязнений из трубопроводов.

Перед началом промывки гидропневматическим способом система отопления должна быть опрессована и заполнена водой. Промывку системы отопления, участков внутриквартальных трубопроводов выполняют раздельно. На промываемых участках внутридомовых систем отопления врезаются штуцера из расчета: Для подачи сжатого воздуха рекомендуется использовать автокомпрессоры: Могут использоваться и другие типы компрессоров, технические характеристики которых схожи с указанными: На подающем трубопроводе сжатого воздуха необходимо установить обратный клапан для устранения возможности попадания воды в рессивер компрессора.

Гидропневматическую промывку, выполняемую в первый раз после приемки системы отопления в эксплуатацию, проводят в три этапа: I - продувка сжатым воздухом каждого стояка снизу вверх для взрыхления отложившихся осадков; II -гидропневматическая промывка каждого стояка; III - гидропневматическая промывка разводящих трубопроводов.

При ежегодной промывке можно ограничиться групповым до 5 стояков способом. Перед началом промывки последующих групп отключаются стояки, промытые в предыдущей группе. Количество стояков в группе определяется степенью загрязнения. В настоящее время, как показывают работы Академии коммунального хозяйства им. Памфилова, для обеспечения эффективного воздухоудаления из систем отопления необходимо соблюдать синхронность подпитки и удаления воздуха.

Для обеспечения указанного условия рекомендуется в расширительном баке устраивать поплавковый клапан. Подпитка системы отопления в верхнюю точку системы в расширительный бак через поплавковый клапан обеспечивает постоянство уровня воды без дополнительных устройств автоматизации и исключает наличие воздуха в системе отопле-.

Указанный вариант рекомендуется применять при кратковременных снижениях давления в городском водопроводе, например при максимальном водоразборе, при частых и длительных снижениях давления следует предусматривать установку подпиточного насоса. Указанные виды испытаний составляют основу пуско-наладочных работ. В объем пуско-наладочных работ, которые выполняются сразу после монтажа оборудования, входят комплексное опробование всей установки с целью проверки надежности и безопасности ее работы, а также достижения проектных параметров.

Основной задачей режимно-наладочных испытаний являются выбор оптимальных режимов работы основного и вспомогательного оборудования, составление режимной карты для обслуживающего персонала, разработка рекомендаций, направленных на повышение экономичности работы котельной установки. Режимно-наладочные испытания проводят после окончания пусконаладочных работ и освоения персоналом надежной и безопасной эксплуатации оборудования.

При режимной наладке котельной установки производят замеры расходов, скоростей, давления, температуры и состава продуктов горения, сжигаемого топлива и других величин, характеризующих протекание физических процессов в котельной установке. Указанные измерения вычисляют в соответствии с установленными правилами. В результате испытаний и обработки опытных данных должны быть получены показатели котельной установки, характеризующие экономичность сжигания топлива, интенсивность работы топки и поверхностей нагрева, аэродинамическое сопротивление газового тракта.

При обработке результатов испытаний выполняется целый ряд теплотехнических расчетов, характеризующих топливо и продукты сгорания, определяются коэффициенты избытка воздуха и подсос воздуха в газоходы котла, составляется тепловой баланс котла с определением тепловых потерь и КПД. Режимная карта водогрейного котла на твердом топливе включает следующие показатели: Указанные показатели обычно приводятся при различной теплопроизводительности котла.

Приемочные испытания выполняются для проверки соответствия экономических показателей оборудования гарантийным данным завода-изготовителя. Основной задачей контрольно-балансовых испытаний является проверка работы установки в эксплуатационных условиях с целью контроля основных показателей и качества работы эксплуатационного персонала.

Контрольно-балансовые испытания следует производить систематически после каждого капитального ремонта или внесения конструктивных изменений в отдельные узлы оборудования. Однако, на практике проведению наладочных работ для отопительных котельных малой мощности уделяется мало внимания, в связи с чем, вполне возможная экономия топлива не реализуется. Котел в наиболее холодное время года должен нагревать горячую воду до температуры 95 С.

Температура обратной воды, поступающей из системы отоплений в котел в указанный период, должна составлять 70 С. При повышении температуры наружного воздуха температура воды снижается в соответствии с отопительным графиком. Например, при температуре наружного воздуха 5 С температура горячей воды, поступающей из котла в систему, должна быть около 43 С, а температура обратной воды С.

Примерно такую же температуру имеют и стенки котла. При охлаждении дымовых газов ниже температуры конденсации ниже точки росы содержащиеся в них водяные пары выпадут в виде капель влаги на стенках газоходов. Влага на стенках котла при активном воздействии кислорода и углекислоты вызывает их коррозию, а также налипание сажи на стенки котла.

Чтобы избежать этого, температуру обратной воды, поступающей в котел, рекомендуется поддерживать примерно на 5 С выше температуры точки росы. Чем ниже точка росы продуктов сгорания, тем более холодную воду из обратной линии системы отопления можно подавать в котел без опасения конденсации влаги на его стенках. При сжигании всех видов топлива, кроме антрацита, имеющего наиболее низкую точку росы, на стенках котла из продуктов сгорания будет выделяться влага.

Особенно обильное выделение влаги происходит при сжигании влажного и богатого водородом топлива, например газа. Присутствие в продуктах сгорания серы повышает точку росы на С по сравнению с приведенными выше данными, что практически делает невозможным работу отопительных котлов без запотевания поверхности нагрева.

При сжигании топлива, содержащего серу, в продуктах сгорания появляются SO2 и SO3, которые, соединяясь с водяными парами, образуют серную или сернистую кислоту вызывающую интенсивную коррозию металла. Для предотвращения коррозии стальных котлов необходимо предусматривать либо подогрев обратной воды в специальных теплообменниках, либо подмешивание горячей воды к обратной, чтобы повысить ее нагрев до температуры, превышающей точку росы примерно на 5 С.

Поэтому при эксплуатации стальных котлов тщательно следят за температурой обратной и горячей воды с тем, чтобы поверхность нагрева котла имела температуру выше точки росы дымовых газов. Хотя указанные меры значительно повышают стоимость единицы вырабатываемой теплоты, однако без них стальные котлы выходят и строя из-за коррозии металла через 1 2 отопительных сезона.

Ограничение по максимальной температуре вызвано возможностью выхода из строя дымососа не более С , а по минимальной температуре ограничение ставит образование конденсата в конвективной части котла. Сера, содержащаяся в топливе, при образовании конденсата может вызвать низкотемпературную сернистую коррозию конвективных поверхностей.

Кроме того, конденсат вызывает налипание сажистых и золовых отложений на конвективных пакетах котла и приводит к частым остановкам котла на их чистку. Минимальная температура уходящих газов за котлом выбирается по температуре точки росы. Для полного исключения коррозии поверхности нагрева при отсутствии специальных мер защиты температура металлической стенки должна быть примерно на 10 выше температуры точки росы дымовых газов нормы теплового расчета.

Следовательно, рекомендованная температура стенки при сжигании углей С, а при сжигании дров 64 С. Так как в водогрейных котлах температура стенки максимально приближена к температуре теплоносителя, рекомендуемая температура уходящих газов не ниже С нормы теплового расчета даже во время теплой погоды в переходные периоды. Также температура уходящих газов в процессе эксплуатации может оказаться ниже точки росы в случае установки котла по мощности, превышающей потребляемую.

Расчеты производим для чистой и загрязненной стенок стального котла. Из расчета видно, что при чистой стенке котла температура ее мало отличается от температуры воды внутри котла. Это приводит к перерасходу топлива, снижению выработки котлами пара или горячей воды. Сравнивая результаты расчета, видим: Этот пример наглядно показывает необходимость регулярной очистки котла как от накипи, так и от сажи или золы.

Также из примера видно, что ухудшение теплообмена зависит от величины отложений и никак не зависит от величины диаметра трубы. Одновременно с увеличением тепло производительности котла при повышенной форсировке растут потери теплоты с уходящими газами, так как температура уходящих газов при увеличении нагрузки возрастает.

Рисунок 3 График зависимости КПД котла от его нагрузки С увеличением нагрузки также возрастают потери теплоты от химической и механической неполноты сгорания. Изменение тепловой нагрузки котла влияет на величину тепловых потерь и его КПД рисунок 3. При минимальной нагрузке точка а основную роль играют потери теплоты в окружающую среду.

С ростом нагрузки уменьшаются потери теплоты в окружающую среду, но увеличиваются остальные тепловые потери. КПД котла возрастает и достигает в точке б максимальной величины. Потери теплоты с уходящими газами, а также от химической и механической неполноты сгорания при дальнейшем увеличении нагрузки возрастают более резко, чем уменьшаются потери теплоты в окружающую среду, КПД котла в этом случае снижается точка в.

Чрезмерное уменьшение коэффициента избытка воздуха приводит к появлению зон с недостатком кислорода. Чрезмерная и длительная форсировка приводит к напряженной работе котла в целом и его отдельных узлов. Увеличение температуры уходящих газов может привести к перегреву элементов котла в выходной по газам области, их не пластическим термическим деформациям с возможным последующим разрушением.

Следствием чрезмерной и длительной форсировки котла может явиться: Так как в данной ситуации котлы могут иметь различные требования к расходу теплоносителя, а также различное гидравлическое и аэродинамическое сопротивление. Во избежание будущих проблем, необходимо произвести качественный монтаж оборудования установить запорную, регулировочную арматуру по воде и установить шибера на воздушном и газовом тракте согласно проекту котельной для регулировки и отсечения тяги и дутья в случае отключения котла, а также произвести пусконаладочные работы.

Во время пусконаладочных работ необходимо произвести настройку оборудования согласно инструкциям по эксплуатации на каждое конкретное оборудование: Пометить положения шиберов на подаче воздуха в топку котла и на газоходе за котлом, разрежение в топке котла должно быть в пределах Па 1 2 мм вод. Котельно-вспомогательное оборудование должно удовлетворять эксплуатационным требованиям котла, а при необходимости их совместной работы и группе котлов.

Ниже в таблице 2 приведен ряд наиболее встречающихся неполадок в работе котельного оборудования. Таблица 2 Сбои в эксплуатации котлов Неполадки Возможные причины неполадки Методы их устранения 1. Не плотно закрыт, вышел из строя Проверить его исправность, закрытие, либо вышло из строя уплотнение на посадку, по необходимости проведите штуцере для спуска воздуха либо на замену. Отсутствие тяги на котле при установке рекомендуемого дымососа, как следствие этого: Задымленность котельной выбивание дымовых газов из котла при работе вентилятора.

Прогорание колосников либо прогиб опорных балок колосниковой решетки. Перегрев двигателя вентилятора, постоянное срабатывание теплового реле. Деформация рабочего колеса дымососа под действием температурных напряжений. Возможно нарушение целостности сварного шва штуцеров для спуска воздуха либо дренажных штуцеров; если при этом ухудшилась тяга на котле возможное забивание золовыми отложениями конвективной части котла , возможно, течь локализована в области конвективных пакетов либо конвективной перегородки.

He соблюдены, конфигурация и проходное сечение газоходов за котлом, не учтено сопротивление газоходов. Шибера на газоходах котлов связанных в группу и работающих на одном дымососе отсутствуют, либо открыты не закрыты шибера на неработающих в данный момент котлах. Не произведены наладочные работы по регулированию тяги на котлах разных производителей и модификаций с разным аэродинамическим сопротивлением.

Отсутствие шибера на нагнетательном патрубке вентилятора нет возможности регулировать количество воздуха, подаваемого на горение в топку котла. Неправильное ведение топочного процесса: Нарушен баланс тяги и дутья. Заводской брак в электродвигателе вентилятора. Чрезмерная форсировка котла - выход котла на мощность, выше заявленной заводом производителем, с увеличением температуры уходящих газов.

Нарушена целостность изоляции конвективной поверхности нагрева котла, происходит проскок горячих дымовых газов из первого хода конвективной части котла на выход, МИНУЯ второй ход. Произвести визуальный осмотр котла с наружной стороны и конвективной части котла, открыв дверки для обслуживания; отметить в акте осмотра места мокрения и скапливания воды; сообщить поставщику оборудования.

Согласовать конфигурацию и проходное сечение газоходов за котлом с заводом-изготовителем котла, замерить сопротивление газоходов. Смонтировать шибера на газоходах за котлами в случае их отсутствия ; закрыть шибера неработающих на данный момент котлов. Произвести наладочные работы таким образом, что бы разряжение на выходе из топки составляло Па.

Смонтировать шибер на нагнетательный патрубок вентилятора, произвести наладочные работы. Разработать инструкции по эксплуатации котельной установки на базе руководства по эксплуатации котла и правил устройства и эксплуатации котельных, и ознакомить с ней персонал котельной; чаще производить чистку топочного короба.

Произвести наладку тяги и дутья по приборам путем регулировки открытия закрытия шиберов на газоходе за котлом и на нагнетательном патрубке вентилятора, таким образом, чтобы разряжение на выходе из топки составляло Па. Произвести инструктаж персонала котельной и запретить эксплуатацию котла в режиме, не разрешенном заводом изготовителем.

Проверить целостность изоляции, определить причины разрушения изоляции, произвести работы по восстановлению изоляции. Блок котла это изделие полной заводской готовности. Топка котла ограничена фронтовым, задним, потолочным и боковыми топочными экранами выполненными из труб 57 3,5 с коллекторами из труб 4,0.

Змеевики конвективного блока выполнены из труб 32 3,2. Для этого между его первым и вторым ходами установлена водоохлаждаемая перегородка рис. Отличаются неразборной конструкцией, отсутствием несущей рамы и компактными размерами. Особенность конструктивного исполнения позволяет использовать паяный теплообменник при высоких давлениях сред.

Низкие цены от специализированного представителя немецкого бренда. Специалисты предприятия "ТеплоГарант" предоставят для вас самое подходящее и выгодное решение любой инженерной задачи, используя теплообменник Funke. Цены на агрегаты Германии предназначенные для передачи тепловой энергии, формируются исходя из нескольких факторов:. Так как каждый аппарат подбирается индивидуального под требования каждого заказчика, порядок цен на оборудование может значительно меняться.

В таблицах приведены типовые цены разборных и паяных теплообменников самых востребованных моделей и их запчастей. ПАЯНЫЕ состоят из специально подготовленных пластин с обработкой, собранных между собой в одну группу и спаянных надёжно медным припоем в абсолютном вакууме. Высокая степень герметизации позволяет использовать пластинчатую паяную конструкцию в системах с экстремально высоким давлением.

Отсутствуют стяжные элементы и резиновые уплотнительные материалы. Собранные между собой пластины образуют внутри микро каналы, по которым проходит рабочая жидкость или пар. Протечки рабочего компонента исключают резиновые уплотнения размещённые по периметру каждой пластины. Количество пластин и уплотнений определяется техническим расчётом под необходимую мощность, который осуществляет предварительно квалифицированный специалист.

Каждый пластинчатый теплообменник имеет два контура для жидкостей - горячий и нагреваемый. В горячем протекает теплоноситель, отдавая определённое расчётом количество тепла нагреваемому контуру через тонкие стенки пластин. Нагреваемый холодный контур , принимает температуру от теплоносителя проходя через агрегат и нагревается до нужной температуры.

Оба потока проходят "на встречу друг другу" исключая перемешивание между собой. Скорость потоков задаётся дополнительно установленными насосами. Современная пластинчатая конструкция оборудования на сегодняшний день пользуется большим спросом для использования в инженерных системах. Оставьте свою заявку прямо сейчас.

Заказать звонок sale teplo-garant. Отправить заявку на расчёт теплообменника. Пластины и прокладки от руб. Цены на пластинчатые теплообменники FUNKE Цены на агрегаты Германии предназначенные для передачи тепловой энергии, формируются исходя из нескольких факторов: Тип и материал пластин. Тип и материал прокладок.

FP 14 2" 28 от руб. FPDW 16 2" 30 от руб. FP 19 DN 80 от руб. FP 41 DN от руб. FP DN FP DN от руб. GPL 10 DN от руб. Нужна помощь в подборе оборудования? Сертификаты на наше оборудование и продукцию. Комплексные поставки котельного оборудования. Игарская, 5А Ижевск ул. Пойма, 3 Псков просп. Октябрьский, 54 Адлер ул.

Демократическая, 53 Иркутск ул. Доватора, Азов ул. Московская, 91 Йошкар-Ола ул.

Паяный пластинчатый теплообменник SWEP DP300 Юрга

Дзержинского, 79А Сочи ул. Московская, Ангарск й квартал, 16. PARAGRAPHУважаемые посетители сайта, если при заполнении онлайн формы у Вас возникнут теплообмегник -либо затруднения Вы можете заполнить и отправить только контактные данные. Лебедянское, 3А Тюмень ул. Победы, 8 Анапа ул. Техническая, 18 Ханты-Мансийск ул. Ленина, 10А Котлас ул. Допускаемые потери напора в ПТО, дополнительные параметры, которые будут учтены при расчете теплообменника. Температура нагреваемой среды холодный контур. Объездная, 17 Вологда ул.

NPL Funke Тамбов теплообменник Паяный 4 Паяный пластинчатый теплообменник SWEP DP700 Сарапул

Прокладки для разборных пластинчатых теплообменников Alfa Laval в Паяные теплообменники FUNKE GPL 4 - NPL 4, G 1“, , от руб. Назначение теплообменников · Пластины и уплотнения для теплообменника FUNKE .. Паяные теплообменники Серия NPL · Пароводяной . Четырехходовые клапаны Danfoss HRB 4 Пластинчатые теплообменники Тамбов. 4 1.ТОПЛИВО ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНЫХ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ И ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ Паяные теплообменники фирмы FUNKE состоят из масла и среды, содержащие высокий процент хлоридов (исключение: серия NPL). .. образования «Тамбовский государственный технический университет».

114 115 116 117 118

Так же читайте:

  • Пластинчатый теплообменник Sondex S19 Глазов
  • Паяный теплообменник Alfa Laval CB112-200H Махачкала
  • Теплообменник изготовим